恒太河大橋900t 大承載后支點(diǎn)掛籃設(shè)計(jì)

羅創(chuàng)民，馬存驥，榮勁松，王胤彪

（中交四航局第一工程有限公司，廣東 廣州 510450）

0 引言

后支點(diǎn)施工掛籃結(jié)構(gòu)輕巧、可一次移籃到位，形式多以菱形為主。 由大量工程實(shí)踐可知［1-6］，此類(lèi)掛籃適用于長(zhǎng)度5m 內(nèi)、承載力1 000 ～4 000kN、掛籃自重荷載比約為0.4 的懸澆梁段。 少數(shù)梁拱組合橋和矮塔斜拉橋的主梁采用后支點(diǎn)掛籃懸澆施工時(shí)，因橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)新穎獨(dú)到，存在橋幅寬、箱梁內(nèi)室多、懸澆梁段塊體質(zhì)量極大等特點(diǎn)，導(dǎo)致所用的掛籃主桁榀數(shù)增多、內(nèi)模增加、掛籃自重相應(yīng)加大。 從國(guó)內(nèi)外少量施工案例看，這類(lèi)超大承載力后支點(diǎn)掛籃的結(jié)構(gòu)與連續(xù)剛構(gòu)橋常規(guī)所用掛籃基本一致，在技術(shù)方面沒(méi)有較大改進(jìn)提升，存在操作繁瑣、多榀桁架前移不同步、變形難以控制等不足。對(duì)于承載力＞9 000kN 的后支點(diǎn)掛籃，在國(guó)內(nèi)外尚無(wú)實(shí)施案例，因此，本文對(duì)超大承載力后支點(diǎn)施工掛籃進(jìn)行研究和創(chuàng)新。

1 工程概況

恒太河大橋位于重慶市萬(wàn)州區(qū)，大橋全長(zhǎng)540m，橋型布置為（65＋110＋180＋110＋65）m，屬于大跨徑鋼管混凝土梁拱組合橋，主梁采用連續(xù)梁體系。 主橋上部設(shè)置單面鋼管組合型拱肋，采用鋼吊桿與混凝土主梁相連，橋梁上部結(jié)構(gòu)總體施工順序?yàn)橄攘汉蠊埃髽蛄⒚嫒鐖D1 所示。 恒太河大橋主梁為單箱四室預(yù)應(yīng)力變截面箱梁，頂板寬36m，底板寬24.39～26.59m，兩側(cè)懸臂長(zhǎng)均為4m，梁高從墩頂9.5m 向跨中4m 以1.8 次拋物線過(guò)渡。 箱梁內(nèi)每隔1 個(gè)梁段設(shè)置1 道吊桿橫梁，箱梁頂面設(shè)2%雙向橫坡。 2，3 號(hào)主墩兩側(cè)主梁采用掛籃懸澆施工，墩頂現(xiàn)澆段長(zhǎng)度為14m，各主墩單側(cè)共懸澆21 個(gè)梁段，懸澆梁段縱向分段長(zhǎng)度為（2×3＋19×4.0）m，懸澆梁段最大質(zhì)量為903t。 主梁截面如圖2 所示。

圖1 恒太河大橋立面Fig.1 Facade of Hengtai River Bridge

圖2 主梁截面Fig.2 Main girder section

2 掛籃設(shè)計(jì)難點(diǎn)

2.1 結(jié)構(gòu)安全保證

懸澆梁段最大質(zhì)量為903t，橋梁設(shè)計(jì)圖紙要求掛籃自重（含模板）≤361t，即掛籃自重荷載比控制在0.4 內(nèi)。 從此項(xiàng)要求看，掛籃應(yīng)具備超大承載力且結(jié)構(gòu)輕巧。 因此，確保掛籃結(jié)構(gòu)本質(zhì)安全是掛籃設(shè)計(jì)首要考慮的重難點(diǎn)問(wèn)題。

2.2 變形控制

懸澆梁段質(zhì)量大、橋幅寬36m、單箱四室的結(jié)構(gòu)決定了掛籃主桁榀數(shù)、后錨點(diǎn)數(shù)量以及前吊帶數(shù)量都會(huì)相應(yīng)增加。 掛籃在橋梁同一橫斷面方向受力點(diǎn)變多，受人為操作誤差影響更大，易造成某些點(diǎn)未充分受力或完全沒(méi)受力，再加上各受力點(diǎn)都存在不同的非彈性變形，導(dǎo)致掛籃總體變形增加或同一橫斷面方向出現(xiàn)較大的不均勻變形。 這種偏大的掛籃變形易導(dǎo)致橋梁線形不流暢、橋梁表面出現(xiàn)細(xì)微裂縫等質(zhì)量問(wèn)題。 因此，須對(duì)掛籃變形進(jìn)行重點(diǎn)控制。

2.3 行走安全保證

掛籃自重＞300t，屬于超大型后支點(diǎn)施工掛籃，空載移籃時(shí)的傾覆力矩遠(yuǎn)大于連續(xù)剛構(gòu)橋常規(guī)所用的掛籃，抗傾覆的主桁行走機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)最重要，因?yàn)榇颂幉粌H涉及使用安全，還影響掛籃施工工效。此外，如何確保掛籃多榀桁架行走同步，防止各榀桁架之間出現(xiàn)較大行走偏差而造成掛籃扭曲變形，也是掛籃行走系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重難點(diǎn)。

2.4 內(nèi)模支承調(diào)節(jié)與前移

箱梁每間隔1 個(gè)懸澆梁段設(shè)置1 道吊桿橫梁貫穿4 個(gè)內(nèi)室，導(dǎo)致吊桿橫梁位置模板每完成1 個(gè)節(jié)段后必須轉(zhuǎn)換支承設(shè)置方式，還造成吊桿橫梁后端內(nèi)模必須下降至橫梁底面后方可隨掛籃主桁同步前移；又因?yàn)槭芟淞簝?nèi)室凈空高度逐漸變小的影響，吊桿橫梁后端內(nèi)模不能設(shè)計(jì)成桁架式整體結(jié)構(gòu)，否則，過(guò)半的懸澆梁段內(nèi)室凈空無(wú)法滿足其整體下降后通過(guò)橫梁。 所以，如何妥善設(shè)計(jì)吊桿橫梁處模板以及其前、后端內(nèi)模，使其支承調(diào)節(jié)與前移方便高效屬于重難點(diǎn)。

2.5 底模寬度調(diào)節(jié)

箱梁底板寬由24.39m 漸變至26.59m，每個(gè)懸澆梁段底板平面呈大小不一的梯形。 掛籃每前移1次，都需要對(duì)底模寬度進(jìn)行調(diào)整。 如何優(yōu)化底模設(shè)計(jì)，快速調(diào)節(jié)其寬度，直接影響施工工效和質(zhì)量。

3 掛籃設(shè)計(jì)及其總體結(jié)構(gòu)

3.1 掛籃設(shè)計(jì)

3.1.1 合理分明的傳力體系

后支點(diǎn)施工掛籃承受懸澆梁段荷載、施工荷載、混凝土振搗荷載、風(fēng)荷載以及掛籃自重荷載，所有荷載經(jīng)掛籃各構(gòu)件傳至已澆梁段。 掛籃設(shè)計(jì)遵循各系統(tǒng)及機(jī)構(gòu)的荷載傳力路徑最短的設(shè)計(jì)原則，避免通過(guò)較多的掛籃構(gòu)件實(shí)現(xiàn)荷載傳力，形成合理分明的傳力體系。

3.1.2 前支后錨的菱形桁架式主桁系統(tǒng)

主桁系統(tǒng)是掛籃承重的主體結(jié)構(gòu)，菱形桁架式結(jié)構(gòu)的主桁具備結(jié)構(gòu)輕巧、受力明確、作業(yè)空間廣等優(yōu)點(diǎn)。 900t 大承載后支點(diǎn)掛籃選用菱形桁架式主桁系統(tǒng)，相應(yīng)箱梁腹板設(shè)置5 榀菱形架。 單榀菱形架由5 根桿件通過(guò)銷(xiāo)軸連接而成；5 榀菱形架前端與立柱位置分別設(shè)置箱形截面的前橫梁和桁架式結(jié)構(gòu)的后橫梁，將5 榀菱形架連成整體；5 榀菱形架立柱位置下方設(shè)置支點(diǎn)，尾部設(shè)置錨固裝置，形成主桁前支后錨的傳力體系，將掛籃主桁承受的荷載通過(guò)前支點(diǎn)和后錨裝置有序傳至已澆梁段。

3.1.3 前吊后錨的底籃

底籃由桁架式結(jié)構(gòu)的前后托梁、工字形縱梁及底模組成。 縱梁與前后托梁采用螺栓連接，在箱梁腹板正下方加密布置，其余等間距均勻布置。 底模平鋪于底籃縱梁之上，采用鋼模與木模結(jié)合，以適應(yīng)底模寬度的變化；依靠橫向滑移底籃兩側(cè)縱梁帶動(dòng)底模實(shí)現(xiàn)底模寬度調(diào)整。

前托梁通過(guò)前吊帶懸吊于前橫梁，后托梁通過(guò)錨桿穿過(guò)預(yù)留孔錨固于已澆梁段。 前吊帶與后錨桿設(shè)置于靠近箱梁腹板的兩側(cè)，中腹板兩側(cè)分別加密設(shè)置2 組，其他4 塊腹板兩側(cè)分別設(shè)置1 組。 因掛籃前移的需要，后托梁橋幅外側(cè)增設(shè)2 組吊帶懸吊于后橫梁，專(zhuān)供移籃時(shí)使用；考慮到掛籃可退至墩頂現(xiàn)澆段位置拆除，底籃前托梁外側(cè)須預(yù)留2 組前吊帶的安裝位置。

3.1.4 模板系統(tǒng)設(shè)計(jì)

模板系統(tǒng)包括側(cè)模系統(tǒng)及內(nèi)模系統(tǒng)，按全斷面一次性澆筑箱梁混凝土設(shè)計(jì)。 側(cè)模與內(nèi)模均采用鋼模，單件側(cè)模翼板下方設(shè)置2 根滑梁支承，每個(gè)箱室的內(nèi)模由2 條滑梁及上方的內(nèi)模托架與撐桿系統(tǒng)共同支承；箱梁腹板內(nèi)、外兩側(cè)模板設(shè)置對(duì)拉螺桿，形成混凝土澆筑時(shí)的受力體系。

側(cè)模與內(nèi)模的滑梁前端由吊帶懸吊于前橫梁，后端通過(guò)承重吊架或滾輪吊架由錨桿穿越預(yù)留孔錨固于已澆梁段，在混凝土澆筑狀態(tài)下由承重吊架承受荷載，在移籃狀態(tài)下由滾輪吊架承受荷載。 側(cè)模與內(nèi)模隨掛籃主桁同步前移，內(nèi)模也可單獨(dú)二次前移，內(nèi)、外滑梁長(zhǎng)度按懸澆梁段最大長(zhǎng)度約2.5 倍設(shè)計(jì)。

3.1.5 軌行式液壓頂推同步一次性移籃就位

900t 大承載后支點(diǎn)掛籃選用軌行式液壓頂推同步一次性移籃就位方式，行走軌道設(shè)置于菱形架正下方，錨固于已澆梁段。 掛籃前移時(shí)，菱形架立柱正下方設(shè)置滑船，菱形架尾部節(jié)點(diǎn)設(shè)置行走小車(chē)倒扣懸掛于滑軌上翼緣，液壓油缸反力座固定于行走軌道上表面，反復(fù)頂推菱形架前支點(diǎn)位置，推動(dòng)掛籃主桁系統(tǒng)前移，同時(shí)帶動(dòng)底籃、側(cè)模及內(nèi)模前移就位。

3.1.6 安全便捷的走道及操作平臺(tái)

設(shè)置安全、方便快捷、美觀實(shí)用的掛籃走道及操作平臺(tái)，以橋面為起始點(diǎn)，形成上下貫通的走道及操作平臺(tái)，大幅度改善施工作業(yè)環(huán)境。

3.2 掛籃總體結(jié)構(gòu)

900t 大承載后支點(diǎn)掛籃結(jié)構(gòu)由主桁系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、走道及平臺(tái)系統(tǒng)、預(yù)留孔及預(yù)埋件八大系統(tǒng)組成（見(jiàn)圖3）。

圖3 掛籃總體結(jié)構(gòu)Fig.3 Overall structure of hanging hanging basket

4 掛籃設(shè)計(jì)難點(diǎn)

4.1 分體式螺桿主桁支點(diǎn)與孔道式主桁后錨

掛籃主桁架支點(diǎn)與后錨的結(jié)構(gòu)形式選擇和設(shè)計(jì)直接影響掛籃重載工況下的結(jié)構(gòu)安全。 主桁架支點(diǎn)的結(jié)構(gòu)形式通常采用整體式鋼結(jié)構(gòu)支墩或支承架內(nèi)設(shè)置4 根分體式螺桿支承于橋面。 主桁后錨結(jié)構(gòu)通常利用箱梁豎向預(yù)應(yīng)力筋由專(zhuān)用連接器接長(zhǎng)后或由高強(qiáng)精軋螺紋鋼穿越箱梁腹板兩側(cè)預(yù)留孔通過(guò)錨梁錨固。 考慮到900t 大承載后支點(diǎn)掛籃主桁架支點(diǎn)與后錨位置承受的荷載極大，為了提升掛籃重載工況下的安全可靠性，主桁架支點(diǎn)結(jié)構(gòu)形式選用支承架內(nèi)設(shè)置4 個(gè)直徑120mm 螺桿支承于橋面，主桁后錨選用6 根直徑40mm 高強(qiáng)精軋螺紋鋼穿越箱梁腹板兩側(cè)預(yù)留孔錨固的設(shè)計(jì)形式。 主桁架支點(diǎn)結(jié)構(gòu)如圖4 所示，主桁后錨結(jié)構(gòu)如圖5所示。

圖4 主桁架支點(diǎn)結(jié)構(gòu)Fig.4 Main truss fulcrum structure

圖5 主桁后錨結(jié)構(gòu)Fig.5 Back anchor structure after main girder

4.2 雙向鉸接螺桿微調(diào)式懸吊系統(tǒng)

掛籃吊帶通常采用長(zhǎng)、短鋼吊帶由銷(xiāo)軸連接組成，鋼吊帶下端設(shè)置單向鉸接與前托梁相連，上端由銷(xiāo)軸穿插吊帶孔位后坐落于前橫梁上平面的支承座；吊帶長(zhǎng)度調(diào)節(jié)的動(dòng)力采用手搖機(jī)械千斤頂，通過(guò)縮減鋼吊帶數(shù)量或銷(xiāo)軸穿插鋼吊帶不同孔位來(lái)實(shí)現(xiàn)粗調(diào)，通常采取在銷(xiāo)軸支承座與前橫梁上平面之間加墊薄鋼板來(lái)實(shí)現(xiàn)微調(diào)。 這種懸吊系統(tǒng)操作自動(dòng)化程度不高，調(diào)節(jié)精度因受加墊的薄鋼板厚度制約也明顯降低，易導(dǎo)致掛籃某些吊帶組未充分參與受力，從而加大了掛籃變形。 900t 大承載后支點(diǎn)掛籃前端懸吊組數(shù)量多達(dá)24 組，改進(jìn)和提升懸吊系統(tǒng)的操作自動(dòng)化程度以及調(diào)節(jié)精度成為亟待解決的重要技術(shù)工藝。

900t 大承載后支點(diǎn)掛籃創(chuàng)新使用的雙向鉸接螺桿微調(diào)式懸吊系統(tǒng)，由常規(guī)所用的鋼吊帶懸吊系統(tǒng)改進(jìn)設(shè)計(jì)而成。 鋼吊帶下端改進(jìn)設(shè)置縱、橫雙向鉸接與前托梁相連，此舉能更好地保證吊帶組完全處于豎直受拉受力狀態(tài)；吊帶組上方選用直徑60mm、材質(zhì)40Cr 螺桿，螺桿下端與鋼吊帶設(shè)置專(zhuān)用連接器相連，上端由螺母鎖定穩(wěn)固于前橫梁上表面，通過(guò)螺牙微調(diào)徹底解決了鋼吊帶調(diào)節(jié)精度偏大問(wèn)題；所有吊帶組調(diào)節(jié)的動(dòng)力改進(jìn)為液壓穿心千斤頂，液壓控制操作系統(tǒng)可同時(shí)對(duì)所有吊帶組實(shí)施調(diào)節(jié)，也可單獨(dú)調(diào)節(jié)任一吊帶組，大大提升了操作的自動(dòng)化程度。 懸吊系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖6 所示。

圖6 懸吊系統(tǒng)Fig.6 Suspension system

4.3 抬吊主桁軌行式液壓頂推同步前移的行走方式

影響掛籃行走安全的主要因素包括行走軌道結(jié)構(gòu)及固定方式、行走小車(chē)結(jié)構(gòu)、各榀桁架前移的同步等。

900t 大承載后支點(diǎn)掛籃行走軌道選用箱形截面的單軌設(shè)置方式，軌道上表面按50cm 等間距設(shè)置14cm×7cm 長(zhǎng)方孔，以便液壓油缸后端反力座依次卡位于軌道內(nèi)，移籃前依靠液壓油缸的伸縮拖行軌道前移，移籃時(shí)依靠液壓油缸的伸縮頂推掛籃前移。 5 榀菱形桁架下方共設(shè)置4 條行走軌道，箱梁中腹板處菱形桁架下方不設(shè)置行走軌道，由4 榀菱形桁架抬吊中腹板處菱形桁架同步前移。 在箱梁腹板兩側(cè)開(kāi)設(shè)預(yù)留孔，由高強(qiáng)精軋螺紋鋼通過(guò)錨梁錨固行走軌道，縱向錨固點(diǎn)間距按≤3m 設(shè)計(jì)，有利于提升自重超大型掛籃行走時(shí)的安全可靠度。 行走小車(chē)上端通過(guò)連桿與菱形桁架尾部節(jié)點(diǎn)采用銷(xiāo)軸相連，下端設(shè)置均勻受力的4 個(gè)車(chē)輪倒扣懸掛于行走軌道上翼緣，行走軌道上翼緣加厚設(shè)計(jì)，確保局部不發(fā)生變形。 4 榀菱形桁架前移的同步主要通過(guò)優(yōu)化液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)、配置智能移籃控制系統(tǒng)解決，4 個(gè)液壓頂推油缸由同一個(gè)泵站控制，利用超聲波傳感器測(cè)量每榀主桁前行的位移量，再將數(shù)據(jù)反饋至智能移籃控制系統(tǒng)，系統(tǒng)通過(guò)電磁閥實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)油路，自動(dòng)調(diào)節(jié)每個(gè)油缸的伸縮量，實(shí)現(xiàn)4 榀菱形桁架前移的同步精度控制在3mm 內(nèi)。 行走機(jī)構(gòu)如圖7 所示。

圖7 行走機(jī)構(gòu)Fig.7 Walking mechanism

4.4 托架式撐桿系統(tǒng)的支承調(diào)節(jié)裝置

單個(gè)箱室前、后腔體內(nèi)頂模由滑梁上方的內(nèi)模托架通過(guò)撐桿系統(tǒng)支承；前腔體內(nèi)頂模采用整塊鋼模設(shè)計(jì)，通過(guò)撐桿系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)模板的拆裝作業(yè)；后腔體內(nèi)頂模采用分塊鋼模設(shè)計(jì)，由人工進(jìn)行拆裝，置于內(nèi)模托架上隨掛籃主桁同步前移。 內(nèi)側(cè)模與內(nèi)模托架的伸縮梁連接，通過(guò)液壓油缸伸縮實(shí)現(xiàn)模板的自動(dòng)開(kāi)合。

吊桿橫梁側(cè)模與底模間采用鉸接，前腔體處的吊桿橫梁側(cè)模通過(guò)撐桿實(shí)現(xiàn)拆模并放置于前腔體頂模之上，而后腔體處的吊桿橫梁側(cè)模需整體下放至內(nèi)模托架上，以便行走時(shí)不與吊桿橫梁干涉。 通過(guò)在前、后吊桿橫梁側(cè)模上部加裝或拆除蓋板模，可妥善解決懸澆梁段間隔出現(xiàn)吊桿橫梁的模板設(shè)計(jì)問(wèn)題。 內(nèi)模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖8 所示。

圖8 內(nèi)模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)Fig.8 Internal model system structure

4.5 滑移式無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)底模寬度

底模中間部分采用固定式鋼模，平鋪固定于底籃縱梁之上。 底模兩側(cè)采用可隨底籃縱梁橫向滑移的活動(dòng)式鋼模，活動(dòng)式鋼模與其下方邊側(cè)的3 根縱梁焊接成整體，由設(shè)置于前、后托梁外側(cè)的手拉葫蘆橫向拖拉縱梁滑移就位，就位后由螺栓固定活動(dòng)式鋼模下方的縱梁實(shí)現(xiàn)底模寬度的無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)。固定式鋼模與活動(dòng)式鋼模之間形成的2 個(gè)梯形面采用18mm 厚膠合板填充，以適用于每個(gè)懸澆梁段的不同底板寬度。 底模寬度調(diào)節(jié)如圖9 所示。

圖9 底模寬度調(diào)節(jié)Fig.9 Bottom die width adjustment

4.6 可視化智能安全監(jiān)控系統(tǒng)

采用數(shù)字化手段對(duì)掛籃施工全過(guò)程進(jìn)行安全質(zhì)量監(jiān)控，對(duì)掛籃主要構(gòu)件的應(yīng)力和位移、移籃同步性、混凝土溫度以及施工環(huán)境等方面進(jìn)行可視化監(jiān)控。 應(yīng)力、位移和傾斜的數(shù)據(jù)來(lái)源分別通過(guò)在掛籃構(gòu)件上安裝振弦式應(yīng)變計(jì)、靜力水準(zhǔn)儀和傾角計(jì)實(shí)現(xiàn)，每榀主桁前行的位移量通過(guò)在液壓頂推油缸上安裝超聲波傳感器收集，混凝土溫度和施工環(huán)境的數(shù)據(jù)通過(guò)在施工現(xiàn)場(chǎng)安裝溫濕度傳感器和風(fēng)速儀獲取。 收集到的各類(lèi)數(shù)據(jù)輸入主監(jiān)控平臺(tái)后，通過(guò)在主監(jiān)控平臺(tái)建立掛籃BIM 模型，實(shí)時(shí)顯示掛籃的應(yīng)力、位移及傾斜情況，系統(tǒng)在監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)超出預(yù)警值時(shí)會(huì)發(fā)出警報(bào)，并遠(yuǎn)程傳輸報(bào)警信息。

5 結(jié)語(yǔ)

以900t 大承載后支點(diǎn)掛籃在恒太河大橋的施工情況為例，主要得到以下結(jié)論。

1）設(shè)計(jì)分體式螺桿主桁支點(diǎn)與孔道式主桁后錨，有利于保證大承載后支點(diǎn)掛籃結(jié)構(gòu)的安全；設(shè)計(jì)托架式撐桿系統(tǒng)支承調(diào)節(jié)的內(nèi)模，提高了吊桿橫梁處模板以及其前、后端內(nèi)模支承調(diào)節(jié)與前移方便高效的難題；設(shè)計(jì)滑移式無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)寬度的底模，實(shí)現(xiàn)了掛籃底模寬度的無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)。

2）創(chuàng)新設(shè)計(jì)的雙向鉸接螺桿微調(diào)式懸吊系統(tǒng)，提高了掛籃懸吊系統(tǒng)的調(diào)節(jié)精度，提升了懸吊系統(tǒng)的安全可靠性和操作自動(dòng)化程度；創(chuàng)新設(shè)計(jì)抬吊主桁軌行式液壓頂推同步前移的行走方式，拓寬了多榀桁架掛籃前移的行走方式，提升了多榀桁架掛籃前移的同步精度，保證了自重超大型后支點(diǎn)掛籃的行走安全；創(chuàng)新設(shè)計(jì)的可視化智能安全監(jiān)控系統(tǒng)，拓寬了掛籃施工安全和質(zhì)量的管控手段。

3）在安全與質(zhì)量方面，掛籃結(jié)構(gòu)本質(zhì)安全與行走安全得到了可靠保證，掛籃變形得到了有效控制，橋梁線形流暢且質(zhì)量穩(wěn)定；在經(jīng)濟(jì)效益方面，掛籃操作自動(dòng)化程度大幅度提高，縮短了全橋施工工期，間接產(chǎn)生了較大經(jīng)濟(jì)效益。