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    SDDC工法處理濕陷性黃土地基試驗(yàn)研究?

    2023-12-13 08:29:54周小松喬建偉夏玉云朱才輝宋少波
    施工技術(shù)(中英文) 2023年21期
    關(guān)鍵詞:陷性樁體模量

    周小松,喬建偉,夏玉云,朱才輝,宋少波

    (1.機(jī)械工業(yè)勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,陜西 西安 710043;2.陜西省特殊巖土性質(zhì)與處理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710043;3.西安理工大學(xué)巖土工程研究所,陜西 西安 710048)

    0 引言

    濕陷性黃土是一種具有較強(qiáng)結(jié)構(gòu)性的非飽和土,在天然含水率下壓縮性較低、強(qiáng)度較高,但浸水飽和會(huì)使結(jié)構(gòu)迅速破壞,強(qiáng)度迅速降低并產(chǎn)生較大的濕陷沉降變形[1-3]。 顯著的濕陷沉降變形會(huì)使地基基礎(chǔ)下沉或產(chǎn)生不均勻沉降,進(jìn)而引發(fā)上部建筑開裂、傾斜和下沉等工程災(zāi)害。 因此,在濕陷性黃土地區(qū)開展工程建設(shè)時(shí)需消除濕陷性,目前GB 50025—2018《濕陷性黃土地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)》采用的消除濕陷性的地基處理方法主要有墊層法、強(qiáng)夯法、擠密法和預(yù)浸水法。

    孔內(nèi)深層強(qiáng)夯法(DDC 工法)是擠密法的一種,其作用機(jī)理是采用重錘(重1.5 ~2.5t)將回填材料(素土、灰土)在孔內(nèi)分層夯實(shí),使填料向孔周側(cè)向擠出,在形成樁體的過程中達(dá)到擠密樁周土的目的[4-5]。 該方法在消除黃土濕陷性的同時(shí)可大幅提高地基承載力,已廣泛應(yīng)用于濕陷性黃土地區(qū)的地基處理[6-7]。 為更好地指導(dǎo)和服務(wù)工程建設(shè),學(xué)者們運(yùn)用大量室內(nèi)試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、數(shù)值模擬和理論分析等方法對(duì)DDC 擠密樁處理濕陷性黃土地基的效果開展了研究,獲取了不同設(shè)計(jì)參數(shù)如回填材料、樁長(zhǎng)、樁間距、夯擊能、夯擊次數(shù)和施工工藝等對(duì)處理效果的影響規(guī)律[8-15]。

    DDC 工法在實(shí)際應(yīng)用中多采用長(zhǎng)螺旋鉆機(jī)成孔的方式,由于成樁直徑(500 ~600mm)不夠,同時(shí)夯錘質(zhì)量較小,僅有1.8~3t,導(dǎo)致DDC 工法形成的樁體直徑和需要的樁間距均較?。?6],不能有效處理大厚度濕陷性黃土,在大厚度濕陷性黃土地區(qū)工程中的應(yīng)用前景較差。 鑒于此,SDDC 工法錘體自重大,一般為10~15t,成樁直徑更大,可達(dá)1.8m,從而使樁間土及樁體的密實(shí)度更大,可處理的濕陷性黃土層厚度也更大,形成復(fù)合地基的承載力也更高[17],近年來在大厚度濕陷性黃土地區(qū)得到廣泛應(yīng)用。 部分研究人員結(jié)合具體工程對(duì)其作用機(jī)理和處理效果開展初步研究并取得了一些研究成果[18],但其試驗(yàn)研究仍嚴(yán)重滯后于工程建設(shè),關(guān)于SDDC樁在濕陷性黃土地區(qū)擠密效應(yīng)的研究成果還鮮有報(bào)道,如SDDC 單樁的側(cè)向擠壓影響范圍及其變化規(guī)律,不同樁間距SDDC 樁的擠密效果和消除濕陷性效果,本文針對(duì)以上問題進(jìn)行試驗(yàn)研究。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 場(chǎng)地條件

    試驗(yàn)場(chǎng)地位于西安市灞橋區(qū)白鹿原生活垃圾無害化處理熱電項(xiàng)目,地貌單元為黃土臺(tái)塬。 鉆探揭示試驗(yàn)場(chǎng)地地下水位埋深>60m,黃土層厚度>80m,其中濕陷性黃土層厚度>27m,為大厚度自重濕陷性場(chǎng)地。 試驗(yàn)場(chǎng)地上部地層基本物理參數(shù)如表1 所示,試驗(yàn)場(chǎng)地穩(wěn)定。 根據(jù)GB/T 50123—2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》采用輕型擊實(shí)儀獲取試驗(yàn)場(chǎng)地上部地層的最大干密度和對(duì)應(yīng)最優(yōu)含水率分別為:①層馬蘭黃土的最大干密度為1.65g/cm3,最優(yōu)含水率為18.1%;②層古土壤最大干密度為1.63g/cm3,最優(yōu)含水率為18.4%;③層離石黃土最大干密度為1.64g/cm3,最優(yōu)含水率為18.0%。

    表1 試驗(yàn)場(chǎng)地物理參數(shù)Table 1 Physical parameters in test site

    1.2 SDDC 樁設(shè)計(jì)與施工

    SDDC 樁設(shè)計(jì)成孔直徑1.2m,成樁直徑1.6m。先采用長(zhǎng)螺旋旋挖鉆機(jī)成孔,然后采用夯實(shí)機(jī)夯擊成樁,回填材料為素土,選擇分層夯填,每層回填素土2.3~2.5m3。 鑒于試驗(yàn)場(chǎng)地土層含水率略大于最優(yōu)含水率,回填前應(yīng)進(jìn)行晾曬,成孔完成后首次回填素土前先預(yù)夯1 遍。 夯錘重10t,每次抬高8m,每層夯擊8 次。 鑒于本文主要研究SDDC 樁的側(cè)向擠壓特征和消除黃土濕陷性效果,為節(jié)約資源,設(shè)計(jì)試驗(yàn)樁長(zhǎng)為10m,樁周土為試驗(yàn)場(chǎng)地①層馬蘭黃土、②層古土壤和③層離石黃土。

    1.3 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    1)單樁設(shè)計(jì)

    設(shè)計(jì)1 根10m 長(zhǎng)SDDC 樁,施工完成后沿樁的4 個(gè)方向布置4 個(gè)橫剖面,在每根樁周不同水平距離處鉆孔取樣。 其中每個(gè)剖面第1 個(gè)鉆孔與樁軸的距離分別為10,20,30 和40cm,每個(gè)鉆孔的水平間距均為40cm,結(jié)合4 個(gè)剖面可獲得樁軸心以外0 ~4m 內(nèi)黃土的干密度和自重濕陷系數(shù)的變化規(guī)律。此外,每個(gè)鉆孔沿深度間隔1m 取樣,共取10 個(gè)土樣(見圖1),分別測(cè)試物理指標(biāo)、濕陷系數(shù)和擠密系數(shù)。

    圖1 SDDC 單樁取樣布置(單位:cm)Fig.1 Samping layout of single SDDC pile(unit:cm)

    2)不同樁間距群樁

    設(shè)置4 個(gè)8m×8m 的試驗(yàn)場(chǎng)地,每個(gè)場(chǎng)地布設(shè)5根10m 長(zhǎng)夯擴(kuò)樁,呈正三角形布置,分別按樁心距2.4,2.8,3.2,3.6m 布設(shè)(見圖2)。 群樁施工完成后,參考建筑標(biāo)準(zhǔn)分別從距樁心2/3 半徑、三樁形心處和兩樁連線中點(diǎn)布置鉆孔A,B,C,每個(gè)鉆孔沿深度間隔1m 取樣分別測(cè)試物理指標(biāo)、濕陷系數(shù)和擠密系數(shù)。

    分別在天然黃土地基、不同樁間距樁體和樁間土開展平板載荷試驗(yàn),測(cè)試天然地基、樁體和樁間土的承載力特征值和變形模量,并計(jì)算不同樁間距下復(fù)合地基的地基承載力特征值。 試驗(yàn)承壓板均采用圓形鋼板,考慮設(shè)計(jì)單樁的成樁直徑為1.6m,樁體承壓板直徑為1.6m,對(duì)應(yīng)面積為2.0m2;根據(jù)GB 50007—2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》和JGJ 79—2012《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》,天然黃土和樁間土承壓板直徑分別設(shè)計(jì)為0.56,1.13m,對(duì)應(yīng)承壓板面積分別為0.25,1.0m2。

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 單樁擠密效應(yīng)

    1)豎向擠密效應(yīng)

    統(tǒng)計(jì)樁心以外4m 范圍內(nèi)相同深度土層干密度平均值,并對(duì)比不同地層原狀土干密度,樁周土干密度平均值增加量隨深度的變化曲線如圖3 所示。樁心以外4m 范圍內(nèi)土層干密度增加量表現(xiàn)為隨深度先增加后減小,其中樁頂以下4m 和樁底以上2m范圍內(nèi)干密度增加量較小,小于0.10g/cm3。 考慮到古土壤層天然干密度較大,可以推測(cè)SDDC 夯擴(kuò)樁對(duì)樁頂以下2m 和樁底以上2m 范圍土層(樁端)的擠密效果較差。 分析其原因主要是樁端土體缺少豎向限制,如夯擊樁底時(shí),夯擊能側(cè)向水平傳播的同時(shí)還產(chǎn)生豎向傳播;夯擊樁頂時(shí),夯擊能側(cè)向水平傳播的同時(shí)也可產(chǎn)生豎向傳播;夯擊能的豎向傳播削弱了水平的側(cè)向擠壓作用。 因此,樁體中部擠密效果優(yōu)于樁端。

    圖3 土層干密度增加量隨深度的變化特征Fig.3 Changing characteristics of dry density of soil layer with depth

    2)水平擠密效應(yīng)

    考慮試驗(yàn)單樁在深度5 ~8m 的擠密效果較好,計(jì)算距樁心不同水平距離土層的擠密系數(shù)時(shí),僅統(tǒng)計(jì)深度5~8m 處的地層干密度。 擠密系數(shù)隨距樁心水平距離的變化曲線如圖4 所示。 由圖4 可知,樁周土擠密系數(shù)隨水平距離變化曲線可分為3 段:第1 段(0.1~0.8m),隨水平距離的增加,樁周土層擠密系數(shù)基本保持不變,該段擠密系數(shù)平均值為0.98,結(jié)合《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》提出的樁體擠密系數(shù)≥0.97,認(rèn)為試驗(yàn)單樁的樁體直徑為1.6m,與設(shè)計(jì)值相同;第2 段(0.8 ~2.7m),隨水平距離增加,擠密系數(shù)逐漸減小,與水平距離呈負(fù)相關(guān),當(dāng)擠密系數(shù)為0.93 時(shí),對(duì)應(yīng)水平距離為1.4m,表明單樁對(duì)樁心外1.4m 內(nèi)樁周土的擠密效果較好;第3 段(2.7 ~4.0m),隨水平距離增加,擠密系數(shù)基本保持不變,該段擠密系數(shù)平均值為0.81,略大于原狀離石黃土的擠密系數(shù)0.79,表明SDDC 夯擴(kuò)樁對(duì)該段范圍土層的擠密效果較差。 采用logistic模型對(duì)擠密系數(shù)與距樁心水平距離的數(shù)學(xué)關(guān)系進(jìn)行最優(yōu)函數(shù)擬合,擬合效果較好,ηc為擠密系數(shù),x為距樁心水平距離,擬合優(yōu)度R2=0.956 5。

    圖4 樁周土擠密系數(shù)隨距樁心水平距離的變化Fig.4 The variation of soil compaction coefficient around piles with horizontal distance from the pile center

    3)消除濕陷性

    選取距樁心不同水平距離、不同深度下的黃土濕陷系數(shù)≥0.015 的數(shù)據(jù),繪制不同深度下黃土濕陷系數(shù)隨距樁心水平距離分布曲線(見圖5)。SDDC 單樁樁體頂部(深度1,2m 處)外側(cè)黃土在距樁心1.0m 處濕陷系數(shù)≥0.015,樁體底部(深度9 ~10m 處)外側(cè)黃土在距樁心1.1m 處濕陷系數(shù)>0.015,而樁體中部(深度3~8m)外側(cè)黃土在距樁心2.0m 處濕陷系數(shù)≥0.015。 考慮到SDDC 單樁半徑為0.8m,樁體頂部和底部消除樁周土濕陷性的最大水平范圍為樁體外0.3m,不足樁體半徑的0.5 倍;而樁體中部消除樁周土濕陷性的最大水平范圍可達(dá)1.2m,為樁體半徑的1.5 倍,表明SDDC 單樁樁端消除樁周土濕陷性效果較差,樁體中部消除樁周土濕陷性效果則較好,進(jìn)一步證明樁端2m 范圍內(nèi)擠密效果較差。

    圖5 樁周土濕陷系數(shù)隨距樁心水平距離的分布特征Fig.5 Distribution characteristics of loess collapse coefficient around pile with horizontal distance from the pile center

    綜上,試驗(yàn)場(chǎng)地黃土天然含水率大于最優(yōu)含水率,雖然一定程度上降低了樁間土的擠密效果,但顯著提升了樁間土的干密度,因此在工程實(shí)踐中,考慮工程造價(jià)和工期,當(dāng)天然黃土含水率與最優(yōu)含水率較接近時(shí),可采用SDDC 工法進(jìn)行地基處理,但需通過試夯確定擠密效果。 此外,SDDC 夯擴(kuò)樁形成的復(fù)合地基對(duì)1~2m 黃土擠密效果和消除濕陷性結(jié)果均較差,工程實(shí)踐中選擇SDDC 處理大厚度濕陷性黃土濕陷性時(shí),需進(jìn)一步采用強(qiáng)夯或其他地基處理技術(shù)消除上部2m 范圍內(nèi)的黃土濕陷性。

    2.2 不同樁間距SDDC 樁擠密效果

    統(tǒng)計(jì)不同樁間距中每個(gè)鉆孔在深度5~8m 處的地層干密度,計(jì)算平均值和擠密系數(shù),繪制不同位置鉆孔擠密系數(shù)隨樁間距變化曲線(見圖6)。 樁間距相同情況下,距樁心2/3 半徑處(A 孔)擠密系數(shù)最大,形心處(B 孔)擠密系數(shù)次之,而兩樁連線中點(diǎn)處(C 孔)擠密系數(shù)最小,表明SDDC 三角形布樁在形心處的擠密效果優(yōu)于兩樁中心處擠密效果,與DDC 樁在形心處擠密效果不一致。 結(jié)合規(guī)范要求,本文建議對(duì)SDDC 復(fù)合地基分別測(cè)試兩樁中心和相鄰樁形心處樁間土的濕陷系數(shù),當(dāng)上述樁間土不具有濕陷性時(shí),判定SDDC 復(fù)合地基無濕陷性。

    圖6 不同鉆孔擠密系數(shù)隨樁間距變化曲線Fig.6 Changing curves of compaction coefficient of different drilling with pile space

    相同位置處黃土擠密系數(shù)與樁間距成反比;當(dāng)樁間距為3.6m 時(shí),兩樁中心連線中點(diǎn)處擠密系數(shù)為0.86(<0.88),表明當(dāng)樁間距為3.6m 時(shí),擠密效果達(dá)不到規(guī)范中地基處理要求的最小擠密系數(shù);但當(dāng)樁間距為2.4m 時(shí),兩樁中心連線中點(diǎn)處擠密系數(shù)為0.92,遠(yuǎn)大于0.88,擠密效果好;當(dāng)樁間距為2.8,3.2m 時(shí),兩樁中心連線中點(diǎn)處擠密系數(shù)分別為0.90,0.89,略大于0.88,擠密效果好。

    根據(jù)規(guī)范中樁間距公式計(jì)算試驗(yàn)條件下的樁間距s為2.85m,而試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)樁間距為2.8,3.2m 時(shí),樁間土擠密效果均好,可見計(jì)算偏保守。

    2.3 不同樁間距群樁承載特性

    1)天然地基承載力

    天然地基載荷試驗(yàn)P-s曲線如圖7 所示。 天然黃土地基載荷試驗(yàn)P-s曲線均可分為2 段,加速變形階段和破壞階段,表明其無明顯的比例界限,3 組試驗(yàn)對(duì)應(yīng)的極限荷載分別為500,500,450kPa。 按GB 50007—2011 獲取天然地基承載力特征值為241.7kPa,據(jù)《工程地質(zhì)手冊(cè)》 計(jì)算變形模量為9.88MPa。

    圖7 天然地基載荷試驗(yàn)P-s 曲線Fig.7 P-s curves of load test of natural foundation

    2)不同樁間距下樁體承載力

    不同樁間距下樁體載荷試驗(yàn)P-s曲線如圖8 所示。 不同樁間距樁體載荷試驗(yàn)P-s曲線可劃分為2個(gè)階段:加速變形階段和破壞階段,表明其無明顯的比例界限。 按規(guī)范獲取不同樁間距下樁體承載力特征值,計(jì)算變形模量如表2 所示,樁體承載力特征值和變形模量均隨樁間距增加而減小。

    圖8 不同樁間距樁下體載荷試驗(yàn)P-s 曲線Fig.8 P-s curves of load test of single pile with different pile spacing

    表2 不同樁間距下樁體承載力特征值與變形模量Table 2 Characteristic values of bearing capacity and deformation modulus of single piles with different pile spaces

    3)不同樁間距下樁間土承載力

    繪制不同樁間距樁體載荷試驗(yàn)P-s曲線(見圖9)。 不同樁間距樁體載荷試驗(yàn)P-s曲線可劃分為2個(gè)階段,加速變形階段和破壞階段,表明其無明顯的比例界限。 按獲取不同樁間距樁間土承載力特征值,并計(jì)算變形模量如表3 所示。 樁體承載力特征值和變形模量均隨樁間距增加而相應(yīng)減小。 對(duì)比表2,3 可知,相同樁間距下樁體的承載力特征值和變形模量均大于樁間土。

    圖9 不同樁間距下樁間土載荷試驗(yàn)P-s 曲線Fig.9 P-s curves of load test of soil betweenpiles with different pile spaces

    表3 不同樁間距下樁間土承載力特征值與變形模量Table 3 Characteristic values of bearing capacity and deformation modulus of soil between piles with different pile spaces

    綜上,盡管SDDC 夯擴(kuò)樁復(fù)合地基上部1 ~2m范圍內(nèi)擠密效果和濕陷性消除效果較差,但樁體和樁間土承載力均顯著提高,其原因主要是復(fù)合地基中部干密度顯著提高,從而增加部地基土體的抗剪強(qiáng)度,進(jìn)而導(dǎo)致樁體和樁間土承載力顯著提高。 因此,工程實(shí)踐中可選擇SDDC 工法處理大厚度濕陷性黃土,在消除濕陷性的同時(shí)可顯著提高地基承載力。

    4)不同樁間距下復(fù)合地基承載力

    分別計(jì)算ξ1和ξ2(見表4)。 隨樁間距增加,復(fù)合地基承載力特征值和變形模量均逐漸減小;復(fù)合地基承載力和變形模量提高系數(shù)均>1,但變形模量提高系數(shù)遠(yuǎn)大于承載力提高系數(shù),表明SDDC 夯擴(kuò)樁處理后復(fù)合地基的變形特性顯著提高,因此,按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》計(jì)算的復(fù)合地基變形模量提高系數(shù)則偏保守。 當(dāng)樁間距為3.6m 時(shí),復(fù)合地基承載力特征值與天然地基承載力特征值基本相同,但變形模量是天然地基的1.6 倍。

    表4 不同樁間距下復(fù)合地基承載力特征值和變形模量Table 4 Characteristic values of bearing capacity and deformation modulus of SDDC composite foundation with different pile spaces

    3 結(jié)語

    1)SDDC 夯擴(kuò)樁豎向?qū)俄斠韵?m 和樁底以上2m 范圍內(nèi)的擠密效果較差,其消除樁周土濕陷性的最大水平距離不足樁體半徑的0.5 倍;樁體中部范圍擠密效果好,其消除樁周土濕陷性的最大水平距離是樁體半徑的1.5 倍。

    2)SDDC 夯擴(kuò)樁橫向上擠密系數(shù)隨距樁心水平距離變化曲線可分為3 段,表現(xiàn)為不變-減小-不變的特征,其數(shù)學(xué)關(guān)系可用logistic 模型并進(jìn)行最優(yōu)函數(shù)擬合。

    3)SDDC 夯擴(kuò)樁三角形布樁時(shí),單樁中心、兩樁中心和三樁形心處擠密系數(shù)均隨樁間距增加而減小,且兩樁中心擠密系數(shù)小于三樁形心,群樁樁間距設(shè)計(jì)按現(xiàn)有規(guī)范給定公式的計(jì)算結(jié)果偏保守。

    4)SDDC 樁體、樁間土及其組成的復(fù)合地基承載力和變形模量均隨樁間距增加而減小,樁間距相同時(shí)復(fù)合地基承載力提高系數(shù)遠(yuǎn)小于變形模量提高系數(shù)。

    本文的天然黃土載荷試驗(yàn)、樁體和樁間土載荷試驗(yàn)圓形板面積不同,一定程度上影響了承載力的對(duì)比分析結(jié)果。 此外,由于缺少較大直徑圓形載荷板,復(fù)合地基承載力和變形模量采用樁體、樁間土和理論公式計(jì)算,缺少實(shí)測(cè)復(fù)合地基承載力特征值和變形模量,后期可開展上述問題的相關(guān)研究。

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