考慮頻率穩(wěn)定約束的分布式調(diào)相機選址定容策略

劉鋮, 胥冬洋,武誠,程定一,蔣哲,周書宇,孫圣軒

(1.現(xiàn)代電力系統(tǒng)仿真控制與綠色電能新技術(shù)教育部重點實驗室(東北電力大學(xué)),吉林省吉林市 132012;2. 國網(wǎng)山東省電力公司,濟南市 250001;3. 國網(wǎng)山東省電力公司電力科學(xué)研究院,濟南市 250000)

0 引 言

我國預(yù)計將在2030年將風(fēng)光總裝機容量提升至1 200 GW,非化石能源消納比例達(dá)到25%,在2050年將可再生能源占比增加至60%以上[1]。隨著碳達(dá)峰、碳中和的重大戰(zhàn)略實施,能源體系的低碳化將是中國能源體系的重要發(fā)展方向[2],高比例新能源是今后中國電力系統(tǒng)的主要特點[3]。新能源的出力具有波動性和不確定性,對電網(wǎng)功率平衡具有一定影響[4],加之高比例新能源擠占常規(guī)同步電源,電力系統(tǒng)將向具有高滲透新能源的低慣性電力系統(tǒng)演變。

由于高比例新能源電力系統(tǒng)慣性支撐力弱,系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性問題越來越突出[5-6]。系統(tǒng)頻率變化率變大,頻率偏差加大,容易引發(fā)第三道防線上安全自動裝置動作,從而導(dǎo)致大量切負(fù)荷、切機[7]。英國“8·9”和澳大利亞“9·28”大停電事故引發(fā)了世界范圍內(nèi)各大科研單位的廣泛關(guān)注[8-9]。因此,迫切需要新的、靈活的、可調(diào)整的慣量配置方案以保證系統(tǒng)頻率穩(wěn)定[10]。

同步調(diào)相機在電力系統(tǒng)中的運用,經(jīng)歷了20世紀(jì)80、90年代的沉寂,到了2010年左右,又迎來了一個新的活躍時期。通常在直流換流母線處配置大型集中式調(diào)相機,以支撐電力系統(tǒng)在發(fā)生故障時的安全穩(wěn)定運行[11]。近幾年,除了配置集中式調(diào)相機之外,在新能源場站并網(wǎng)點可配置小型分布式調(diào)相機。通過配置分布式調(diào)相機,能有效提高經(jīng)濟性[12]。2021年底,國家電網(wǎng)有限公司在青海、海南安裝的21臺小型分布式調(diào)相機全部投產(chǎn),正式形成了全球規(guī)模最大的新能源分布式調(diào)相機群,可為海南地區(qū)提供350萬kW的新能源外送電量[13],每年可增加新能源發(fā)電70.2億kWh,等同于減少燃煤318.9萬t,減少碳排放574.2萬t,充分響應(yīng)國家“雙碳”政策。為了適應(yīng)電力市場的需求,新一代調(diào)相機有了很大的改進(jìn)[14]。它已不僅僅是一種無功電壓補償裝置,而是一種具有慣性響應(yīng)的同步裝置,對改善低慣量系統(tǒng)的頻率響應(yīng)特性、提高系統(tǒng)的頻率支持性能具有較大的優(yōu)勢,同時也具有較好的網(wǎng)絡(luò)適應(yīng)性,目前已被廣泛地應(yīng)用于國內(nèi)外電力系統(tǒng),具有較強的研究熱度[15]。由于調(diào)相機為轉(zhuǎn)動設(shè)備,受到一次投入、維修、選址等限制,必須合理選擇調(diào)相機的配置,以保證系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性和新能源的接入規(guī)模。

文獻(xiàn)[16]探究了調(diào)相機慣量響應(yīng)原理及改善頻率穩(wěn)定的作用,但并未提出高效可行的選址定容策略。文獻(xiàn)[17]提出了一種提高電力系統(tǒng)電壓強度的調(diào)相機選址定容方案,但未考慮調(diào)相機對增大系統(tǒng)慣量、提高頻率支撐強度的作用。文獻(xiàn)[18]提出了一種增強頻率支撐能力的儲能選址定容方法,但未考慮當(dāng)前成為研究熱點的調(diào)相機。文獻(xiàn)[19]提出了一種節(jié)點慣量計算方法,這一指標(biāo)能夠衡量節(jié)點阻礙頻率變化的能力,對系統(tǒng)慣量進(jìn)行分區(qū)評估。

本文利用節(jié)點慣量對電網(wǎng)慣性支撐能力進(jìn)行定量評估,分析了調(diào)相機的接入對電網(wǎng)頻率的影響,在此基礎(chǔ)上提出了一種考慮頻率穩(wěn)定約束的分布式調(diào)相機選址定容配置策略。該方法能夠有效地提高新能源接入后電網(wǎng)的頻率支撐能力,在經(jīng)濟性和實用性方面都有很大的優(yōu)越性。通過對2個典型算例進(jìn)行仿真分析,驗證了本文所提分布式調(diào)相機選址定容策略的有效性。

1 分布式調(diào)相機參與的電力系統(tǒng)動態(tài)頻率建模

隨著高比例新能源的接入,電力系統(tǒng)的慣量水平明顯降低。分布式調(diào)相機作為旋轉(zhuǎn)設(shè)備在提供無功支撐的同時具備慣性響應(yīng)作用,可為系統(tǒng)提供短時頻率支撐。本節(jié)對調(diào)相機參與電網(wǎng)的頻率響應(yīng)過程進(jìn)行分析,給出計算系統(tǒng)節(jié)點慣量的方法,并建立基于系統(tǒng)頻率安全約束的臨界慣量。

1.1 電力系統(tǒng)頻率響應(yīng)過程

電力系統(tǒng)的頻率與實時有功功率平衡有關(guān)。當(dāng)發(fā)電功率與負(fù)荷功率出現(xiàn)不平衡時,頻率動態(tài)變化過程按時間順序可分為3個主要過程:慣量響應(yīng)、一次調(diào)頻、二次調(diào)頻。本文主要研究慣量響應(yīng)和一次調(diào)頻過程,如圖1所示。

擾動過程大致分為以下階段:

t0～t1慣量響應(yīng)階段,發(fā)電機機械功率未變,而電磁功率增加,這時由于慣量的作用將轉(zhuǎn)子的動能轉(zhuǎn)化為電磁功率,使整個系統(tǒng)的有功供給和需求保持平衡。

t1～t2階段,慣量響應(yīng)與一次調(diào)頻共同作用。t1時刻一次調(diào)頻動作使機械功率增加,功率缺額減小,慣量承擔(dān)的功率下降,轉(zhuǎn)子減速變慢。直至t2時刻頻率跌落最低。

t2～t3階段,原動機持續(xù)提供機械功率,將轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速恢復(fù)到接近額定轉(zhuǎn)速,在此期間,慣量提供的功率為負(fù)值,也就是從系統(tǒng)中吸取了能量。

綜上所述,在系統(tǒng)不平衡功率無法瞬時平衡時,慣量為電磁功率提供能量來源,緩沖頻率變化速度,為一次調(diào)頻爭取時間,為維持頻率穩(wěn)定發(fā)揮重要作用[20]。

1.2 改善頻率響應(yīng)的調(diào)相機慣量支撐原理

電力系統(tǒng)的運行頻率取決于所有同步電機轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)速度。當(dāng)電力系統(tǒng)出現(xiàn)功率缺額時,發(fā)電機和同步調(diào)相機的電磁功率都會增加,導(dǎo)致轉(zhuǎn)速降低。由于發(fā)電機組具有調(diào)速系統(tǒng),當(dāng)發(fā)電機的轉(zhuǎn)速降低到某一水平時,原動機的機械功率增加,降低轉(zhuǎn)速下降速度直到回升。同步調(diào)相機不具備原動機,轉(zhuǎn)速會慢于發(fā)電機,這使調(diào)相機的電勢相位滯后于發(fā)電機,有功功率逐漸流向相位滯后的位置。同步調(diào)相機輸出的電磁功率恢復(fù)為零,由同步機承擔(dān)[21]。綜上所述,同步調(diào)相機的存在不影響穩(wěn)定后系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)頻率,但它的慣量響應(yīng)作用改變了系統(tǒng)頻率動態(tài)變化過程,促使系統(tǒng)初始頻率變化率降低,頻率最大偏差減小。結(jié)合系統(tǒng)一次調(diào)頻作用,延遲了頻率最小值出現(xiàn)的時間,避免系統(tǒng)頻率在短時間內(nèi)降低到低頻減載第一輪動作值。

在電力系統(tǒng)中慣量的大小通常采用慣性時間常數(shù)進(jìn)行量化,對單臺發(fā)電機而言,一般用其額定角速度下的轉(zhuǎn)子動能與額定容量的比值表示。式(1)是只有同步發(fā)電機組的系統(tǒng)慣量Hg表達(dá)式。當(dāng)高比例新能源替換傳統(tǒng)同步機組后,系統(tǒng)等效慣量Heq如式(2)所示。當(dāng)同步調(diào)相機作為慣量源接入系統(tǒng)后,系統(tǒng)有效慣量Hsys如式(3)所示。

(1)

(2)

(3)

式中:Ji、Jc分別為同步發(fā)電機i和調(diào)相機c的轉(zhuǎn)動慣量;ωi、ωc為分別同步發(fā)電機i和調(diào)相機c的額定轉(zhuǎn)速;Si、Sj、Sc分別為同步發(fā)電機i、新能源機組j和調(diào)相機c的額定容量;n、m、p分別為同步發(fā)電機、新能源機組和調(diào)相機的數(shù)量。

可見,新能源的接入導(dǎo)致電力系統(tǒng)慣量水平下降,通過配置同步調(diào)相機可以增大系統(tǒng)等值慣量,減小了頻率最大變化率和頻率最大偏差,有利于改善系統(tǒng)頻率動態(tài)響應(yīng)和促進(jìn)系統(tǒng)穩(wěn)定運行[22],如圖2所示。圖2中,fRoCoF為系統(tǒng)頻率最大變化率,fnadir為系統(tǒng)頻率最低點。

圖2 慣性對電力系統(tǒng)頻率特性的影響Fig.2 Influence of inertia on frequency characteristics of power system

1.3 電力系統(tǒng)節(jié)點慣量計算

在電力系統(tǒng)出現(xiàn)擾動瞬間,系統(tǒng)功率缺額將在同步機間按照同步機節(jié)點與擾動點電氣距離的遠(yuǎn)近進(jìn)行分配[22]。這引起同步機轉(zhuǎn)速之間出現(xiàn)差異,導(dǎo)致各節(jié)點頻率不完全一致,進(jìn)而引起系統(tǒng)頻率時空分布的差異性[23]。系統(tǒng)慣量阻礙節(jié)點頻率變化,電力系統(tǒng)的頻率時空分布特性是慣量時空分布特性的體現(xiàn)。電力系統(tǒng)的慣性也顯現(xiàn)出時空分布特性,即同一節(jié)點不同時間慣性不同,同一時間不同節(jié)點的慣性不同[24]。

如果能得到系統(tǒng)各節(jié)點的慣量,繪制出慣量分布圖,就可以直觀地顯示電力系統(tǒng)的慣量分布[24]。文獻(xiàn)[25]提出了一種節(jié)點慣量計算方法,這一指標(biāo)能夠衡量節(jié)點阻礙頻率變化的能力。因此。可以通過系統(tǒng)慣量分布指導(dǎo)調(diào)相機選址。

定義節(jié)點k的慣量為擾動功率大小與節(jié)點k處初始頻率變化率的比值,即:

(4)

式中:Hk表示節(jié)點k的慣量;ΔP為節(jié)點k處擾動功率;fk為節(jié)點k處頻率。

通過電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)方程推導(dǎo)了發(fā)電機內(nèi)電勢節(jié)點和網(wǎng)絡(luò)節(jié)點電壓之間的關(guān)聯(lián)矩陣R。由此可借助R中的元素將節(jié)點頻率用發(fā)電機端頻率表示,如式(5)所示:

(5)

式中:fi和Vi分別為發(fā)電機i的頻率和內(nèi)電勢幅值;rki為矩陣R中對應(yīng)于節(jié)點k和發(fā)電機i電壓關(guān)系的元素。

節(jié)點k處出現(xiàn)擾動功率ΔP時,各發(fā)電機節(jié)點按照同步功率系數(shù)分擔(dān)擾動功率,發(fā)電機i分擔(dān)的不平衡功率為:

(6)

式中:ΔPi為發(fā)電機i分擔(dān)的不平衡功率;Dik=ViVkBikcosδik0為發(fā)電機i的同步功率系數(shù),其中Bik為擾動節(jié)點k和收縮到發(fā)電機i內(nèi)電勢節(jié)點之間的電納,δik0為節(jié)點k和發(fā)電機i之間的電壓初始相位差。

根據(jù)發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程和式(6),得到發(fā)電機i的頻率變化率為:

(7)

式中:Hi為發(fā)電機的慣性時間常數(shù)。將式(6)和式(7)代入式(4),得到節(jié)點k的計算慣量:

(8)

由式(8)可知,節(jié)點k的慣量取決于同步機或調(diào)相機等慣量源的慣量大小及其與之的電氣距離。

當(dāng)電力系統(tǒng)受到功率擾動時,在一次調(diào)頻動作之前只依靠慣量支撐減緩頻率下降速度。慣量的時空分布特性導(dǎo)致在同一時間斷面系統(tǒng)不同節(jié)點的慣量分布不均,慣量最小節(jié)點面臨的頻率崩潰危險更大,因此在低慣量節(jié)點附近配置調(diào)相機可以更有效地提高系統(tǒng)的慣量水平。

1.4 電力系統(tǒng)頻率安全約束的臨界慣量

電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性指標(biāo)主要包括:頻率最大變化率fRoCoF、頻率最大偏差Δfnadir、準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)頻率偏差Δfss。Δfss主要反映功率擾動后系統(tǒng)經(jīng)一次調(diào)頻后的頻率質(zhì)量,不在頻率動態(tài)變化過程之中,屬于穩(wěn)態(tài)指標(biāo)。Δfnadir表示頻率下降幅值,如果幅值太大會觸發(fā)保護(hù)裝置,嚴(yán)重時會導(dǎo)致頻率崩潰。fRoCoF表示頻率最大變化速率,其數(shù)值過大會使頻率迅速降低甚至超過閾值。因此,在考慮暫態(tài)頻率穩(wěn)定約束時,應(yīng)主要計及fRoCoF與Δfnadir兩項指標(biāo)。

1)系統(tǒng)受擾后最大頻率變化率與擾動功率成正比而與慣量大小成反比關(guān)系,擾動功率越大,系統(tǒng)慣量越低,越容易觸發(fā)保護(hù)動作;擾動瞬間沒有頻率偏差,發(fā)電機與負(fù)荷頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)還未開始起作用,頻率變化只取決于系統(tǒng)慣量與擾動功率的大小。

基于fRoCoF約束的系統(tǒng)最小慣量為:

(9)

式中:ΔPmax為擾動功率最大值。

2)系統(tǒng)慣量水平和一次調(diào)頻能力越大,擾動發(fā)生后系統(tǒng)的頻率最大偏差越小,為保證頻率偏差在安全約束范圍內(nèi),系統(tǒng)應(yīng)具有足夠的慣量水平以應(yīng)對各種大小擾動;系統(tǒng)頻率偏差取決于初始功率缺額和系統(tǒng)慣量,并與時間t呈線性關(guān)系。文獻(xiàn)[25]根據(jù)多機系統(tǒng)的頻率響應(yīng)模型,經(jīng)過推導(dǎo)得出Δfnadir約束下的臨界慣量表達(dá)式:

(10)

式中:fB為基準(zhǔn)頻率;tnadir為頻率最低點出現(xiàn)的時刻。

可知,在慣量較低的系統(tǒng)中,擾動發(fā)生后的fRoCoF和Δfnadir這兩個重要的頻率穩(wěn)定指標(biāo)都會惡化[26]。綜上所述,擾動后滿足這兩個指標(biāo)在安全范圍內(nèi)的邊界慣量水平,就是考慮頻率穩(wěn)定約束的臨界慣量[27]。

2 分布式調(diào)相機選址定容策略

目前我國廣泛應(yīng)用的是在新能源匯集的場站分散配置的小型分布式調(diào)相機,在與最小慣量節(jié)點電氣距離最近的新能源場站處裝設(shè)調(diào)相機具有現(xiàn)實意義。所提策略通過系統(tǒng)慣量分布指導(dǎo)分布式調(diào)相機選址,并根據(jù)臨界慣量約束規(guī)劃調(diào)相機容量[28-30]。

2.1 分布式調(diào)相機優(yōu)化配置的目標(biāo)函數(shù)

通過配置分布式調(diào)相機,能顯著地提高新能源電力系統(tǒng)的頻率支撐能力。調(diào)相機的最優(yōu)配置在于保證配置效果的前提下,最大程度減少配置容量,從而達(dá)到最佳的經(jīng)濟性能[23]。由此,可以得出調(diào)相機的最優(yōu)配置目標(biāo)為:

(11)

式中:S為調(diào)相機配置總?cè)萘?Sl為在新能源場站l處配置的調(diào)相機容量;q為系統(tǒng)新能源場站個數(shù)。

2.2 考慮臨界慣量下分布式調(diào)相機配置的約束條件

由1.3節(jié)可知,基于fRoCoF約束和Δfnadir約束的系統(tǒng)最小慣量分別為:

(12)

對于同時受fRoCoF和Δfnadir約束的系統(tǒng),可根據(jù)式(12)分別求出兩種約束下的電網(wǎng)慣量,再取二者較大的為臨界慣量。

(13)

式中:Hmin為系統(tǒng)的臨界慣量。

若要電網(wǎng)頻率安全穩(wěn)定,須使系統(tǒng)中所有節(jié)點的慣量均大于臨界慣量,即慣量最小節(jié)點的慣量大于臨界慣量:

(14)

2.3 分布式調(diào)相機優(yōu)化配置策略

本文所提出的分布式調(diào)相機優(yōu)化配置策略如下:

步驟1：讀取電網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和相關(guān)參數(shù);

步驟2：確定能夠保證系統(tǒng)穩(wěn)定的最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,并以此計算系統(tǒng)臨界慣量;

步驟3：根據(jù)系統(tǒng)相關(guān)參數(shù),計算節(jié)點慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點;

步驟4：檢驗系統(tǒng)中最小慣量節(jié)點的慣量是否低于臨界慣量,如果是則需要配置調(diào)相機;

步驟5：在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站處配置1臺調(diào)相機,重新檢驗系統(tǒng)的最小慣量節(jié)點的慣量是否低于臨界慣量Hmin,如果是則重復(fù)步驟3,重新尋找最小慣量節(jié)點,并在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站處配置1臺調(diào)相機,直到滿足不等式約束;

步驟6：迭代結(jié)束,輸出配置結(jié)果。

分布式調(diào)相機配置方法流程如圖3所示。

3 仿真驗證

3.1 含風(fēng)機的3機9節(jié)點算例系統(tǒng)

采用改進(jìn)的3機9節(jié)點算例系統(tǒng)對所提方法進(jìn)行驗證,如圖4所示。發(fā)電機G1、G2慣性時間常數(shù)分別為47.28 s、12.80 s,將發(fā)電機G3替換成容量為100 MVA的雙饋風(fēng)機,并在發(fā)電機G1、G2處以外接的方式分別接入容量為100 MVA的雙饋風(fēng)機,系統(tǒng)風(fēng)機滲透率為31.44%。設(shè)置節(jié)點6處在0.5 s時負(fù)荷突增(圖4中負(fù)荷標(biāo)紅處),功率擾動為負(fù)荷的25%?；鶞?zhǔn)頻率為50 Hz,fRoCoF=0.1 Hz/s,允許最大頻率偏差Δfnadir=0.5 Hz。評估頻率最大變化率和最大偏差約束下的系統(tǒng)穩(wěn)定的臨界慣量(慣性常數(shù)形式)為25.16 s。所配置的分布式調(diào)相機慣性時間常數(shù)為2 s,容量為50 Mvar。

圖4 含風(fēng)機的3機系統(tǒng)圖Fig.4 3-generator system diagram with fan

在上述工況下,通過最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,計算系統(tǒng)臨界慣量Hmin。根據(jù)系統(tǒng)相關(guān)參數(shù),計算節(jié)點慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點。最小慣量為節(jié)點3,最小慣量為8.90 s,小于最小臨界慣量Hmin,則需要在距離節(jié)點3最近的新能源場站G3處配置1臺調(diào)相機。配置后重新計算節(jié)點慣量,尋找最小慣量節(jié)點繼續(xù)配置調(diào)相機,以此類推直到最小慣量節(jié)點大于系統(tǒng)臨界慣量Hmin。分布式調(diào)相機配置前后系統(tǒng)各節(jié)點慣量如表1所示。

表1 調(diào)相機配置前后各節(jié)點慣量Table 1 Inertia of nodes before and after condenser configuration

調(diào)相機配置結(jié)果如表2所示,需要在新能源場站G3處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G2處配置1臺調(diào)相機,共計4臺調(diào)相機,總?cè)萘繛?00 Mvar。

表2 調(diào)相機配置結(jié)果(3機系統(tǒng))Table 2 Condenser configuration results (3-generator system)

優(yōu)化配置調(diào)相機前后系統(tǒng)慣性中心頻率曲線如圖5所示,反映系統(tǒng)整體頻率的慣性中心頻率得到了明顯的優(yōu)化,Δfnadir和fRoCoF都在允許的范圍內(nèi)。

圖5 調(diào)相機配置前后9節(jié)點系統(tǒng)頻率響應(yīng)Fig.5 9-node system frequency response before and after condenser configuration

3.2 含風(fēng)機的10機39節(jié)點算例系統(tǒng)

含風(fēng)電場的NEW ENGLAND 10機39節(jié)點系統(tǒng)如圖6所示,將G5、G7、G10替換為相同出力的雙饋風(fēng)機,在G6、G8、G9接入容量分別為200、200、300 MVA的雙饋風(fēng)機,發(fā)電機G1、G2、G3、G4、G6、G8、G9參數(shù)如表3所示,驗證所提方法的正確性。設(shè)置節(jié)點15、20、25處在0.5 s時負(fù)荷突增(圖6中負(fù)荷標(biāo)紅處),功率擾動分別為負(fù)荷的300%、200%、250%?；鶞?zhǔn)頻率為50 Hz,fRoCoF=0.1 Hz/s,允許最大頻率偏差Δfnadir=0.5 Hz。所配置的分布式調(diào)相機慣性時間常數(shù)為2 s,容量為50 Mvar。

表3 改動的10機系統(tǒng)參數(shù)Table 3 Parameters of the modified 10-generator system

圖6 含風(fēng)機的10機系統(tǒng)圖Fig.6 10-generator system diagram with fan

在上述工況下,通過最大頻率變化率和頻率最大偏差的限定值,計算系統(tǒng)最小臨界慣量Hmin。根據(jù)系統(tǒng)相關(guān)參數(shù),計算所有節(jié)點的慣量,評估系統(tǒng)慣量分布,尋找最小慣量節(jié)點并在距離最小慣量節(jié)點最近的新能源場站配置1臺調(diào)相機。配置后重新計算節(jié)點慣量,尋找最小慣量節(jié)點繼續(xù)配置調(diào)相機,直到最小慣量節(jié)點大于系統(tǒng)最小臨界慣量Hmin。

調(diào)相機配置結(jié)果如表4所示,需要在新能源場站G5處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G6處配置1臺調(diào)相機,新能源場站G7處配置3臺調(diào)相機,新能源場站G8處配置1臺調(diào)相機,新能源場站G9處配置2臺調(diào)相機,新能源場站G10處配置3臺調(diào)相機,共計13臺調(diào)相機。

表4 調(diào)相機配置結(jié)果(10機系統(tǒng))Table 4 Condenser configuration results (10-generator system)

優(yōu)化配置調(diào)相機前后系統(tǒng)慣性中心頻率曲線如圖7所示,反映系統(tǒng)頻率的慣性中心頻率得到了明顯的優(yōu)化,Δfnadir和fRoCoF都在允許的范圍內(nèi)。

圖7 調(diào)相機配置前后39節(jié)點系統(tǒng)頻率響應(yīng)Fig.7 39-node System frequency response before and after condenser configuration

生成調(diào)相機配置前后系統(tǒng)慣量分布圖,如圖8所示,圖8中顯示調(diào)相機配置前后系統(tǒng)節(jié)點慣量有了顯著提升,節(jié)點慣量越大顏色越淺。從圖8(a)可以看出,系統(tǒng)中右側(cè)區(qū)域的慣量小于左側(cè)區(qū)域的慣量,這是由于具有高慣量的大容量機組大部分位于系統(tǒng)的左側(cè),不含慣量支撐能力的新能源場站大多匯集在系統(tǒng)的右側(cè)。根據(jù)表3中的調(diào)相機配置方案,分布式調(diào)相機配置在這些新能源場站上。對比圖8(a)和圖8(b)可看出,本文所提出的調(diào)相機配置方案提高了低慣性節(jié)點區(qū)域的慣量。通過對系統(tǒng)慣量分布的可視化分析,驗證了該方法的有效性。

圖8 調(diào)相機配置前后慣量分布圖Fig.8 Inertia distribution diagrambefore and after condenser configuration

4 結(jié) 論

本文根據(jù)節(jié)點慣量對電網(wǎng)頻率支撐能力進(jìn)行定量評估,分析了配置調(diào)相機對系統(tǒng)慣量水平的影響,提出了一種考慮頻率穩(wěn)定約束的分布式調(diào)相機選址定容策略。通過仿真算例分析驗證了所提方法的有效性,得出如下結(jié)論:

1)高比例新能源的接入導(dǎo)致電網(wǎng)慣性顯著降低,分布式調(diào)相機在提供電壓支撐的同時作為旋轉(zhuǎn)元件,可以顯著提高系統(tǒng)的慣量水平,增強頻率支撐能力。

2)節(jié)點慣量能夠反映系統(tǒng)的慣性分布特征,其大小主要取決于節(jié)點與各慣量源的電氣距離和慣量源慣量大小。新能源接入節(jié)點附近的節(jié)點慣量明顯下降。將分布式調(diào)相機配置在離最小慣量節(jié)點最近的新能源匯集場站處效果更好。

3)本文提出的分布式調(diào)相機選址定容策略直接高效,能使調(diào)相機總配置容量顯著降低,提升高比例新能源電力系統(tǒng)頻率支撐強度,實用性強經(jīng)濟性好。

未來新能源發(fā)電的占比將進(jìn)一步提升,電力系統(tǒng)面臨的失穩(wěn)風(fēng)險逐漸提高,可以繼續(xù)研究同步調(diào)相機在電壓穩(wěn)定方面的支撐作用,構(gòu)建同時考慮電壓穩(wěn)定和頻率穩(wěn)定的分布式和集中式調(diào)相機混合配置方案,將對電力系統(tǒng)穩(wěn)定運行更具現(xiàn)實意義。