一種三線圈IPT系統(tǒng)耦合機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真

孫宏光

一種三線圈IPT系統(tǒng)耦合機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真

孫宏光

（中國人民解放軍海軍裝備部，北京 100000）

無線電能傳輸系統(tǒng)主要包括逆變環(huán)節(jié)、補(bǔ)償拓?fù)洹Ⅰ詈掀?、整流環(huán)節(jié)四部分。實(shí)際中系統(tǒng)的補(bǔ)償元器件出廠前已被確定，但負(fù)載變化和耦合器偏移都會(huì)影響整個(gè)系統(tǒng)的諧振狀態(tài)，間接降低傳輸效率。本文提出一種新型的三線圈IPT系統(tǒng)的耦合器，采用在接收線圈增加反串聯(lián)線圈的結(jié)構(gòu)，通過maxwell 3D軟件仿真驗(yàn)證該結(jié)構(gòu)線圈在耦合器發(fā)生水平、旋轉(zhuǎn)偏移時(shí)，耦合器自身參數(shù)，如自感、互感的變化率相比傳統(tǒng)兩線圈結(jié)構(gòu)有明顯的提升。另外，本文在通過傳統(tǒng)兩極板仿真時(shí)，得出了耦合器的自身參數(shù)受哪些變量的影響，方便讀者后續(xù)工藝設(shè)計(jì)，并給出了比較適配的極板參數(shù)范圍，以提供參考價(jià)值。

磁感應(yīng)式無線電能傳輸 耦合器偏移 反串聯(lián)線圈結(jié)構(gòu) maxwell 3D仿真軟件

0 引言

現(xiàn)如今，全世界已經(jīng)正式進(jìn)入新能源的時(shí)代，電能作為最基礎(chǔ)的能量在日常生活中已不可或缺。感應(yīng)式無線電能傳輸技術(shù)(inductive power transfer,IPT)[1-2]作為一種高效、便捷、安全的電能傳輸技術(shù)，在某些領(lǐng)域已被大量使用，如電力系統(tǒng)、電動(dòng)汽車、醫(yī)療、海上設(shè)備以及無人機(jī)等領(lǐng)域。

IPT的基本原理是由發(fā)射線圈通過激勵(lì)電源產(chǎn)生空間中的磁通穿過接收閉合線圈時(shí)，在閉合的接收線圈產(chǎn)生感應(yīng)電流，從而達(dá)到無線傳輸電能的效果。實(shí)際應(yīng)用中大多以單線圈-單線圈的耦合器為主，通過不同的諧振補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)SS、SP、PP、PS、LCC-LCC、LCC-S[3]實(shí)現(xiàn)不受負(fù)載影響的恒壓恒流輸出。然而在電動(dòng)汽車、軌道交通領(lǐng)域，發(fā)射線圈往往是固定的，負(fù)載的停留隨機(jī)，不能保證發(fā)射線圈與接收線圈正對，導(dǎo)致耦合器的自感和互感發(fā)生偏移，這樣會(huì)大大影響系統(tǒng)的傳輸效率，所以在磁感應(yīng)無線電能傳輸技術(shù)中，需要耦合線圈在一定范圍內(nèi)具有強(qiáng)抗偏移性。例如在電動(dòng)汽車充電標(biāo)準(zhǔn)SAE J2954規(guī)定電動(dòng)汽車前進(jìn)方向偏移不超過±70 mm，徑向方向偏移不超過±100 mm[4]。

為實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的高效穩(wěn)定的傳輸[5]，需耦合器在發(fā)、接收線圈偏移時(shí)，耦合器的自身參數(shù)不發(fā)生太大的波動(dòng)，當(dāng)耦合器線圈發(fā)生偏移，其輸出電壓電流受互感變化的影響，不再恒定，因此，目前已有學(xué)者對系統(tǒng)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，可使IPT系統(tǒng)輸出對線圈偏移變得不敏感。此外，可以通過控制器實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)輸出，讓其輸出不受系統(tǒng)偏移參數(shù)影響，例如變頻控制和buck變換控制。以上方案，當(dāng)整個(gè)系統(tǒng)發(fā)生多處變化時(shí)，很難穩(wěn)定輸出，其控制能力有限。因此，文獻(xiàn)[6-7]中提出將兩個(gè)輸出線圈偏移變化呈相反趨勢的 IPT 補(bǔ)償拓?fù)渫ㄟ^串并聯(lián)的方式，構(gòu)成新的IPT系統(tǒng)，該系統(tǒng)的補(bǔ)償拓?fù)浞謩e具有與負(fù)載無關(guān)的恒壓或恒流輸出特性。因需根據(jù)實(shí)際輸出來選擇對應(yīng)的拓?fù)?，該拓?fù)淦者m性差，且補(bǔ)償元件過多。

若耦合器自身具有強(qiáng)抗偏移性，結(jié)合適配的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，可以快速的解決通用性問題。目前，已有研究使用DDQ、DD、BP等線圈結(jié)構(gòu)[8]，雖能產(chǎn)生均勻的磁場，增強(qiáng)耦合系數(shù)，但這些線圈結(jié)構(gòu)在抗偏移特性上仍不足。文獻(xiàn)[9]在S-S補(bǔ)償?shù)腎PT系統(tǒng)中增加兩個(gè)附加線圈和兩個(gè)諧振電容，其中兩個(gè)諧振電容也采用 S-S 連接方式，從而提供系統(tǒng)輸出電流的抗偏移能力。兩個(gè)附加線圈和主耦合線圈可由一個(gè)BP型耦合器實(shí)現(xiàn)，但這種拓?fù)渲贿m用于恒流輸出。

為解決上述耦合器設(shè)計(jì)的不足問題，本文提出一種新的三線圈的耦合結(jié)構(gòu)，用材簡單，抗偏移性更強(qiáng)，適用于任意的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，該新型耦合器發(fā)射側(cè)一個(gè)線圈，接收側(cè)兩線圈，為反串聯(lián)結(jié)構(gòu)。反串聯(lián)線圈的接入致使耦合器發(fā)接線圈的自感量與互感量減少，但會(huì)使得耦合器在發(fā)生偏移時(shí)，自身參數(shù)變化減小，更利于實(shí)際應(yīng)用，同時(shí)文章最后通過仿真給出了耦合器發(fā)收極板的最適線寬。

文章共分為三部分：

1）傳統(tǒng)兩線圈結(jié)構(gòu)與仿真：介紹了IPT系統(tǒng)傳統(tǒng)發(fā)、收兩線圈模型結(jié)構(gòu)，耦合器的自感、耦合系數(shù)受各線圈寬度，極板尺寸，距離，水平偏移，旋轉(zhuǎn)偏移等量變化而發(fā)生怎樣程度的改變；

2）三線圈耦合結(jié)構(gòu)與仿真：主要介紹了新型三線圈的結(jié)構(gòu)，制作尺寸，設(shè)計(jì)的新型耦合器受偏移量影響后自身參數(shù)的變化如何，程度大小，并在maxwell仿真中得到驗(yàn)證；

傳統(tǒng)兩線圈與三線圈耦合器的比較：通過對比新型三線圈與傳統(tǒng)兩線圈耦合器在同等條件下，發(fā)生水平、旋轉(zhuǎn)偏移時(shí)耦合器的自感、互感的變換程度，通過仿真實(shí)驗(yàn)比較，這種新型的三線圈耦合器具有更強(qiáng)的參數(shù)穩(wěn)定性，具有更好的普適性。

1 傳統(tǒng)兩線圈的模型與仿真

1.1 整體設(shè)計(jì)思路及流程

耦合機(jī)構(gòu)和補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)[10-11]是非接觸供電系統(tǒng)設(shè)計(jì)中最重要和最困難的部分，其性能直接影響著系統(tǒng)的傳輸效率、穩(wěn)定性、可靠性。本次設(shè)計(jì)的基本思路和流程如圖1所示。

首先，根據(jù)設(shè)計(jì)要求尺寸在ANSYS Maxwell中建立3D模型進(jìn)行仿真，對線圈寬度、結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)最大耦合和最好抗偏移特性[12]。接著，根據(jù)要求選取合適的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，并計(jì)算相關(guān)參數(shù)。根據(jù)計(jì)算參數(shù)，在LTSPICE中建立模型進(jìn)行仿真，校驗(yàn)傳輸效率、傳輸功率是否滿足要求，如果不滿足要求，對參數(shù)、補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行調(diào)整，直至滿足要求。根據(jù)LTSPICE中線圈電流設(shè)置ANSYS Maxwell中的激勵(lì)電流，進(jìn)行電磁仿真，確定磁芯尺寸。將ANSYS Maxwell中偏移后的線圈參數(shù)代入LTSPICE進(jìn)行仿真，校驗(yàn)傳輸效率、傳輸功率是否滿足要求，如不滿足對參數(shù)進(jìn)行調(diào)整直至不同偏移情況均滿足要求。根據(jù)LTSPICE的仿真，設(shè)置Maxwell中的電流進(jìn)行電磁仿真校驗(yàn)，如磁芯損耗大，對磁芯進(jìn)行調(diào)整，降低損耗。最后對線圈外殼進(jìn)行設(shè)計(jì)，并進(jìn)行熱仿真優(yōu)化，直至溫升滿足要求，線圈耦合機(jī)構(gòu)和補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)結(jié)束。

1.2 雙線圈耦合機(jī)構(gòu)電磁仿真設(shè)計(jì)

為了分析耦合機(jī)構(gòu)的磁場，在ANSYS Maxwell中建立3D模型進(jìn)行仿真分析，仿真模型如圖2所示。由圖2(a)可知，發(fā)射器由發(fā)射線圈、發(fā)射鋁板、發(fā)射磁芯組成；由圖2(b)可知接收器由接收線圈、接收鋁板、接收磁芯組成。

發(fā)射磁芯和接收磁芯由磁導(dǎo)率高、損耗小的鐵氧體材料組成，是無線電能傳輸系統(tǒng)的主磁路。

線圈中電流激勵(lì)的磁場的一部分磁通泄漏到空氣中，形成漏磁通。為了減小漏磁通產(chǎn)生的電磁干擾，在發(fā)射端和接收端分別加裝發(fā)射鋁板和接收鋁板。漏磁通在鋁板中形成的感應(yīng)磁場抵消漏磁通，實(shí)現(xiàn)電磁屏蔽。

圖1 耦合機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)流程圖

發(fā)射線圈和接收線圈的寬度會(huì)影響耦合機(jī)構(gòu)的特性。不同的線寬，抗偏移特性不同，耦合系數(shù)不同，電感量不同。優(yōu)化線圈寬度是仿真設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。

圖2(c)整體模型，發(fā)射器尺寸580mm×580mm×32mm，接收器仿真模型尺寸360mm×360mm×32mm。仿真中，接收線圈將沿水平方向偏移和z方向偏移，水平方向偏的偏移范圍為0-100 mm，z方向的偏移距離50-100 mm。除了偏移外，接收線圈還會(huì)進(jìn)行翻轉(zhuǎn)10°的仿真，仿真模型如圖3所示。

圖2 仿真模型

圖3 翻轉(zhuǎn)10°的仿真模型

發(fā)射器與接收器之間的偏移，會(huì)引起線圈電感量[13-16]、耦合系數(shù)的變化，影響傳輸?shù)男逝c功率。為了實(shí)現(xiàn)電能的高效、穩(wěn)定傳輸，通過線圈優(yōu)化減小線圈偏移引起的參數(shù)變化是耦合機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。本設(shè)計(jì)要求水平偏移0-100 mm，z偏移50-100 mm，偏轉(zhuǎn)角10°，為了滿足設(shè)計(jì)要求，在仿真中設(shè)置了變量進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果如表1~表4。

表1為不同偏移下的接收線圈電感量。由表1可看出，接收線圈越寬，電感量越小。接收線圈寬度相同時(shí)，水平方向和z方向發(fā)生偏移時(shí)，線圈電感量變化較小。

表2為同偏移下的發(fā)射線圈電感量。由表2看出，發(fā)射線圈越寬，電感量越小。發(fā)射線圈寬度相同時(shí)，z方向偏移相同時(shí)，水平方向發(fā)生偏移，電感量變化較小。y方向偏移相同時(shí)，z方向偏移由50-100 mm時(shí)，電感量偏移10%左右。

表3為無水平偏移情況下，z方向發(fā)生偏移時(shí)耦合系數(shù)的仿真結(jié)果。發(fā)射線圈寬度相同時(shí)，接收線圈寬度增加，耦合系數(shù)增加。接收線圈寬度相同時(shí)，發(fā)射線圈寬度增加，耦合系數(shù)幾乎不變。

表1 接收線圈電感量/μH（s為發(fā)射線寬度，y為平偏移，z為方向偏移，單位：mm）

表2 發(fā)射線圈電感量/μH（r為接收線寬度，y為平偏移，z為方向偏移，單位：mm）

表3 無水平偏移, 耦合系數(shù)仿真結(jié)果（s為發(fā)射線寬度，y為平偏移，z為方向偏移，單位：mm）

當(dāng)接收線圈寬度為80 mm時(shí)，相同的發(fā)射線圈寬度，z方向由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化減小22%左右；當(dāng)接收線圈寬度為110 mm時(shí)，相同的發(fā)射線圈寬度，z方向由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化減小27%左右；當(dāng)接收線圈寬度為110 mm時(shí)，相同的發(fā)射線圈寬度，z方向由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化減小31%左右；當(dāng)接收線圈寬度為180 mm時(shí)，相同的發(fā)射線圈寬度，z方向由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化減小34%左右。因此，接收線圈寬度較小時(shí)，z方向的抗偏移特性好[17-18]。

接收線圈寬度為80 mm，發(fā)射線圈寬度為60 mm時(shí)，z方向偏移由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)減小24%左右；接收線圈寬度為80 mm，發(fā)射線圈寬度為90 mm時(shí)，z方向偏移由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)22.4%左右；接收線圈寬度為80 mm，發(fā)射線圈寬度為120 mm時(shí)，z方向偏移由50 mm變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)21.4%左右；因此，相同條件下，發(fā)射線圈大時(shí)，z方向的抗偏移特性好。

其中β是稀疏懲罰項(xiàng)的權(quán)重。在學(xué)習(xí)過程中，通過BP算法對神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的W和b的逐步修正，代價(jià)函數(shù)逐漸被最小化。在此過程中，必須計(jì)算隱藏層的每個(gè)神經(jīng)元對輸出層誤差的貢獻(xiàn)。此外，還應(yīng)該計(jì)算代價(jià)函數(shù)對W和b的偏導(dǎo)數(shù)。文獻(xiàn)[16]指出，L-BFGS算法在深度學(xué)習(xí)中訓(xùn)練維度較低的情況下，效果比較好且收斂速度快，運(yùn)行穩(wěn)定，因此本文采用L-BFGS算法求解。

表4 水平偏移100 mm，耦合系數(shù)仿真結(jié)果

表4為水平偏移100 mm時(shí)，z方向發(fā)生偏移時(shí)耦合系數(shù)的仿真結(jié)果。由表可以看出，接收線圈寬度小，發(fā)射線圈寬度大時(shí)，z方向的偏移特性好。

對比表3和2.4可知，接收線圈寬度80 mm，發(fā)射線圈為120 mm時(shí)，水平方向偏移由0變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化小于接收線圈寬度110 mm，發(fā)射線圈為120 mm的耦合系數(shù)變化量。接收線圈寬度80 mm，發(fā)射線圈為120 mm時(shí)，水平方向偏移由0變到100 mm時(shí)，耦合系數(shù)變化小于接收線圈寬度80 mm，發(fā)射線圈為90 mm的耦合系數(shù)變化量。因此，發(fā)射線圈寬度大，接收線圈寬度小時(shí)，水平偏移特性好。

綜上所述，為了減小由于偏移產(chǎn)生的變化量，發(fā)射線圈寬度應(yīng)大于90 mm，接收線圈寬度不應(yīng)超過110 mm。

2 三線圈耦合機(jī)構(gòu)仿真

為了進(jìn)一步減小偏移中，線圈電感和耦合電感的變化，提高抗偏移特性，在接收線圈中加入一個(gè)線圈，與接收線圈反向串聯(lián)，仿真模型如圖4所示。

由于反向線圈L3與原接收線圈L2反向串聯(lián)，所以L3與L2串聯(lián)后的總電感量L23根據(jù)(1)進(jìn)行計(jì)算；L2與發(fā)射線圈L1為正向耦合，耦合系統(tǒng)的互感M計(jì)算式為(2)，等效耦合系數(shù)k計(jì)算為(3)。

(1)

(2)

(3)

其中，k23為線圈L3和L2之間的耦合系數(shù)，k13為線圈L3和L1之間的耦合系數(shù)，k13為線圈L3和L1之間的耦合系數(shù)。

圖4 帶反向線圈的仿真模型

圖5為發(fā)射線圈寬度設(shè)置為110 mm，接收線圈寬度設(shè)置為100 mm，反向線圈設(shè)置為25 mm的電感量仿真結(jié)果，從圖中可以看出單匝電感量變化較小。多匝電感量根據(jù)式（4）進(jìn)行計(jì)算。

圖5 帶反向線圈的仿真模型

3 新型三線圈與傳統(tǒng)兩線圈的參數(shù)對比

圖6為接收線圈設(shè)置為13匝，反向線圈設(shè)置為3匝的接收線圈總電感量和接收線圈設(shè)置為13匝，無反向線圈的電感量對比圖，從圖中可以看出，加了反向線圈后，電感量減小，變化趨勢和變化量基本相同。

圖7為接收線圈設(shè)置為13匝，反向線圈設(shè)置為3匝的三線圈耦合機(jī)構(gòu)耦合系數(shù)和接收線圈設(shè)置為13匝，無反向線圈的耦合機(jī)構(gòu)耦合系數(shù)對比圖，從圖中可以看出，加了反向線圈后，耦合系數(shù)減小一些，但是耦合系數(shù)的波動(dòng)明顯減小，三線圈耦合機(jī)構(gòu)具有更好的抗偏移特性。

可變剪接，這個(gè)早在20世紀(jì)就被提出的概念，在近幾年的研究中，又“火”了起來。科學(xué)家們發(fā)現(xiàn)，可變剪接不僅豐富了蛋白質(zhì)組多樣性，還在生物體內(nèi)起著重要的調(diào)控作用。

教師要利用有效手段增加學(xué)生學(xué)習(xí)英語的積極性與主動(dòng)性，如學(xué)習(xí)動(dòng)機(jī)、學(xué)習(xí)態(tài)度、學(xué)習(xí)資源和語言環(huán)境等。教師在課堂上開展生動(dòng)的教學(xué)活動(dòng)可以激發(fā)學(xué)生用英語交流的意愿，如采用角色扮演、小組活動(dòng)和語言游戲等。激發(fā)了的交流意愿有益于學(xué)生養(yǎng)成自主學(xué)習(xí)的習(xí)慣[4]。

圖8為發(fā)射線圈設(shè)置為17匝，接收線圈設(shè)置為13匝，反向線圈設(shè)置為3匝的三線圈耦合機(jī)構(gòu)耦合系數(shù)和發(fā)射線圈設(shè)置為17匝、接收線圈設(shè)置為13匝，無反向線圈的耦合機(jī)構(gòu)耦合電感對比圖，從圖中可以看出，加了反向線圈后，耦合系數(shù)電感一些，但是耦合電感的波動(dòng)明顯減小，三線圈耦合機(jī)構(gòu)具有更好的抗偏移特性。

圖6 不同偏移情況下，兩種接收線圈電感量對比圖

圖7 不同偏移情況下，兩種耦合機(jī)構(gòu)耦合系數(shù)對比圖

圖8 不同偏移情況下，兩種耦合機(jī)構(gòu)耦合電感對比圖

綜上所述，增加反向線圈，線圈電感變小，耦合系數(shù)、耦合電感變小，但是耦合電感、耦合系數(shù)的變化量可大幅減小，偏移過程中，線圈中電流變化更小，有利于穩(wěn)定輸出。通過參數(shù)設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)了一定程度的系統(tǒng)被動(dòng)穩(wěn)定性，結(jié)合主動(dòng)動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)，可更好的實(shí)現(xiàn)非接觸供電系統(tǒng)的穩(wěn)定輸出。

莊子認(rèn)為真正打動(dòng)人的是言語背后的真誠，而不是虛有其表的華麗言辭。“道隱于小成，言隱于榮華”(《天道》)，“真者，精誠之至也。不精不誠，不能動(dòng)人”(《漁父》)。莊子的“說”飽含人生的智慧，它突破一張大網(wǎng)，解放出鮮活的性靈?！盁o謂有謂，有謂無謂”，沒說等于說了，說了等于沒說。莊子將辯與不辯，言與不言已經(jīng)齊一了。老莊正言若反，正話反說這一模式，正是對道家口語傳播理念最好的闡釋。

4 結(jié)論

耦合器設(shè)計(jì)在感應(yīng)式無線電能傳輸中占有很重要的地位，好壞直接決定了系統(tǒng)傳輸能量的能力，原理是發(fā)射線圈通過給定的激勵(lì)電流在空間中形成磁通，磁通穿過接收線圈閉合面時(shí)，接收線圈形成感應(yīng)電流抵消變化的磁通，并且滿足關(guān)系式=Nsφ=LsIs。得出如下幾點(diǎn)結(jié)論：

1）傳統(tǒng)兩線圈在接收線圈寬度越小、水平偏離越大、極板距離越遠(yuǎn)時(shí)，都會(huì)導(dǎo)致接收自感增加；在發(fā)射線圈寬度越小、水平偏離越小、極板距離越近時(shí)，都會(huì)導(dǎo)致發(fā)射自感增加；在接收線圈寬度越大、發(fā)射線圈寬度越小、極板距離越近時(shí)，都會(huì)導(dǎo)致耦合系數(shù)增加；在發(fā)射線圈寬度越大、接收線圈寬度越小時(shí)，耦合器抗X、Y、Z方向的偏移特性越好；

2）一種新型三線圈在接收側(cè)增加串聯(lián)反向線圈，線圈電感將變小，耦合系數(shù)、耦合電感變小，但耦合電感、耦合系數(shù)的變化量大幅降低；

3）為了增加耦合器的穩(wěn)定性，在工藝設(shè)計(jì)時(shí)，發(fā)射線圈線寬應(yīng)大于90 mm，接收線圈線寬應(yīng)不超過110 mm。

在電動(dòng)汽車領(lǐng)域[19-20]，未來有待研究的方向在如何通過耦合器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，又不降低耦合器自身參數(shù)，又能提升整體的穩(wěn)定性。

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Design and simulation of a three-coil IPT system coupling mechanism

Sun Hongguang

(Equipment Department of the People's Liberation Army Navy, Beijing 100000, China)

Abstract: Wireless power transfer system comprises four main components: an inverter module, compensation topology, coupler, and rectifier module. While the compensation components of the system are predetermined before delivery, variation in load and misalignment of the coupler can have a detrimental effect on the overall resonance state, thus indirectly reduce the transmission efficiency. This paper proposes a novel coupler design for a three-coil IPT system. It incorporates an additional anti-series coil in the receiving coil structure. Through simulation using Maxwell 3D software, it is demonstrated that this modified coil structure exhibits a significant improvement in self-inductance and mutual inductance compared to the traditional two-coil structure when horizontal and rotational misalignment of the coupler occurs. Furthermore, this paper outlines the factors that influence its parameters of the coupler during conventional two-plate simulations, facilitating subsequent process design, and provides a range of plate parameters suitable for comparison and reference purposes.

Keywords: inductive power transfer; coupler misalignment; anti-series coil structure; Maxwell 3D simulation software

中圖分類號(hào)：TH139

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1003-4862（2023）11-0001-06

收稿日期：2023-05-31

基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(52077038)

作者簡介：孫宏光（1987-），男，工程師，研究方向?yàn)殡姎夤こ?。E-mail: 15198243251@163.com