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    《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程:DBJ/T 15-92—2021》在某塔樓設(shè)計(jì)中的運(yùn)用對比

    2023-11-22 08:36:50吳敬偉
    廣東土木與建筑 2023年10期
    關(guān)鍵詞:彈塑性水準(zhǔn)抗剪

    吳敬偉

    (汕頭市建筑設(shè)計(jì)院有限公司 廣東 汕頭 515000)

    0 引言

    文獻(xiàn)[1]采用設(shè)防烈度地震進(jìn)行構(gòu)件的承載力驗(yàn)算,取消與抗震等級有關(guān)的構(gòu)件內(nèi)力調(diào)整,取消抗震承載力調(diào)整系數(shù)γRE,改進(jìn)抗震設(shè)計(jì)譜、簡化結(jié)構(gòu)抗震構(gòu)造等級的確定原則、調(diào)整結(jié)構(gòu)位移控制指標(biāo),修改柱軸壓比計(jì)算方法及限值,提出了基于設(shè)防烈度地震和結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能水準(zhǔn)的新的抗震設(shè)計(jì)方法[1]?,F(xiàn)行《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范:GB 55002—2021》[3]總則1.0.3 條規(guī)定:“工程建設(shè)所采用的技術(shù)方法和措施是否符合本規(guī)范要求,由相關(guān)責(zé)任主體判定。其中,創(chuàng)新性的技術(shù)方法和措施,應(yīng)進(jìn)行論證并符合本規(guī)范中有關(guān)性能的要求”。并在2.1 節(jié)明確性能要求為“小震不壞,中震可修,大震不倒”。文獻(xiàn)[1]提出的基于設(shè)防烈度地震和性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法,屬于創(chuàng)新性技術(shù)方法和措施,并已通過審查委員會的論證審查,認(rèn)為其“符合國家技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策,技術(shù)內(nèi)容科學(xué)合理,實(shí)用性和操作性強(qiáng),總體達(dá)到國際先進(jìn)水平”。文獻(xiàn)[1]符合文獻(xiàn)[3]要求。文獻(xiàn)[2]以多遇地震作為設(shè)計(jì)依據(jù),輔加各種多遇地震作用組合及地震作用調(diào)整系數(shù)計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力,滿足多遇地震組合的承載力要求,保證“中震可修”[2,4],兩者抗震設(shè)計(jì)方法不同。本文以7 度(0.15g)抗震設(shè)防區(qū)某超限高層商住樓為例,分別采用文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和對比分析。

    1 工程概況

    某項(xiàng)目位于汕頭市潮南區(qū),塔樓地面以上46 層,1~2 層使用功能為商業(yè)和配套用房,16、31 層為避難層,其余樓層為住宅,建筑面積約2.0 萬m2,首層層高5.8 m,二層層高3.8 m,標(biāo)準(zhǔn)層層高3.15 m,結(jié)構(gòu)主屋面高度146.4 m。設(shè)計(jì)使用年限50年,安全等級二級,抗震設(shè)防類別丙類,抗震設(shè)防烈度7度(0.15g),場地處于發(fā)震斷層10 km以外,設(shè)計(jì)地震分組第二組,場地類別Ⅲ類。50 年重現(xiàn)期基本風(fēng)壓值0.75 kN/m2(承載力設(shè)計(jì)時(shí)乘以1.1),地面粗糙度C類,風(fēng)荷載體型系數(shù)1.4。

    2 結(jié)構(gòu)布置和計(jì)算參數(shù)取值

    塔樓為B級高度高層建筑,剪力墻結(jié)構(gòu),帶2層裙樓,嵌固端為地下室頂板面[5]。2 層以下剪力墻厚度一般為350 mm,往上逐漸減薄至200 mm,框架梁截面尺寸一般為300(250)×600 mm,200×600 mm,樓板厚度為100~160 mm,標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置如圖1 所示。結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)為C 級,文獻(xiàn)[1]中震、大震對應(yīng)的性能水準(zhǔn)為3、4,文獻(xiàn)[2]小震、中震、大震對應(yīng)的性能水準(zhǔn)為1、3、4。采用相同結(jié)構(gòu)模型根據(jù)文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]各自要求進(jìn)行反應(yīng)譜(CQC 法)分析、彈性時(shí)程分析、罕遇地震動(dòng)力和靜力彈塑性分析,主要計(jì)算參數(shù)如表1所示。

    表1 結(jié)構(gòu)的主要計(jì)算參數(shù)Tab.1 Main Calculation Parameters of Structure

    圖1 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面Fig.1 The Standard Layer Structure Plane (mm)

    3 主要計(jì)算結(jié)果對比和分析

    3.1 文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]自振周期對比

    文獻(xiàn)[1]梁剛度放大系數(shù)、連梁剛度折減系數(shù)均比文獻(xiàn)[2]取值小,表2 揭示結(jié)構(gòu)自振周期文獻(xiàn)[1]的略大,具體如表2所示。

    表2 自振周期對比Tab.2 Natural Vibration Period Comparison (mm)

    3.2 文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]地震作用主要計(jì)算結(jié)果對比

    對比結(jié)果如表3 和圖2~圖3(因不利方向?yàn)閅向,僅列出Y向?qū)Ρ冉Y(jié)果)所示。

    表3 地震作用主要計(jì)算結(jié)果對比Tab.3 Comparison of Main Calculation Results of Seismic Action

    圖2 Y向樓層剪力及彎矩分布Fig.2 Y-direction Floor Shear Force and Bending Moment Distribution

    圖3 Y向地震作用位移角及扭轉(zhuǎn)位移比Fig.3 Displacement Angle and Torsional Displacement Ratio of Seismic Action in Y-direction

    ⑴表3主要計(jì)算結(jié)果表明,結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)控制性指標(biāo)滿足相應(yīng)規(guī)范要求。文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)譜不同,計(jì)算參數(shù)取值差異且文獻(xiàn)[1]采用中震設(shè)計(jì),文獻(xiàn)[2]采用小震設(shè)計(jì),兩者水平地震影響系數(shù)最大值之比為3.083,故文獻(xiàn)[1]與文獻(xiàn)[2]小震的基底剪力、彎矩、層間位移角等比值在2.50~3.00間。

    ⑵文獻(xiàn)[1]設(shè)計(jì)譜位移段譜值符合實(shí)際統(tǒng)計(jì)結(jié)果,相對客觀和充分地考慮長周期結(jié)構(gòu)高階振型的貢獻(xiàn)[6]。圖2?中文獻(xiàn)[1]樓層剪力曲線較文獻(xiàn)[2]內(nèi)凹,導(dǎo)致圖2?文獻(xiàn)[2]中震傾覆彎矩大于文獻(xiàn)[1][7]。

    ⑶文獻(xiàn)[1]地震作用下最大層間位移角限值為1/180,約相當(dāng)于小震作用下的1/555,文獻(xiàn)[2]限值為1/1 000。圖3?中文獻(xiàn)[1]最大層間位移角為1/340,滿足要求。文獻(xiàn)[2]最大層間位移角為1/835,未能滿足要求,但已通過專家論證認(rèn)可,設(shè)防列度較高地區(qū)文獻(xiàn)[2]層間位移角限值或偏于嚴(yán)格[8]。

    ⑷文獻(xiàn)[2]采用多遇地震作用計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力,地震作用取值小,調(diào)整系數(shù)多,結(jié)構(gòu)內(nèi)力不真實(shí),普通高層結(jié)構(gòu)和超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法不統(tǒng)一,超限高層結(jié)構(gòu)需小、中震包絡(luò)設(shè)計(jì)[9]。文獻(xiàn)[1]采用設(shè)防烈度地震進(jìn)行結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力驗(yàn)算,承載力利用系數(shù)和構(gòu)件重要性系數(shù)的不同取值更能保證“強(qiáng)柱(墻)弱梁、強(qiáng)剪弱彎”的抗震設(shè)計(jì)原則的實(shí)現(xiàn),設(shè)計(jì)方法概念清晰、連貫、原則統(tǒng)一,方便設(shè)計(jì)人員對結(jié)構(gòu)總體及關(guān)鍵構(gòu)件安全度的直觀把控[6]。

    3.3 文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]風(fēng)荷載作用下計(jì)算結(jié)果對比

    具體對比結(jié)果如表4所示。

    表4 風(fēng)荷載作用主要計(jì)算結(jié)果對比Tab.4 Comparison of Main Calculation Results of Wind Load Action

    表4說明風(fēng)荷載作用下文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]結(jié)果基本相同,僅層間位移角和頂點(diǎn)位移略有差別,文獻(xiàn)[1]頂點(diǎn)位移與結(jié)構(gòu)總高度之比為1/1 046 能滿足1/600限值要求。文獻(xiàn)[2]最大層間位移角為1/836,大于1/1 000的限值要求,也已通過專家論證認(rèn)可。

    4 結(jié)構(gòu)含鋼量和混凝土用量

    ⑴根據(jù)計(jì)算軟件統(tǒng)計(jì)出結(jié)構(gòu)的含鋼量和混凝土用量,如表5所示。

    表5 含鋼量和混凝土用量對比Tab.5 Comparison of Steel Content and Concrete Consumption

    ⑵文獻(xiàn)[1]采用中震設(shè)計(jì),在地震作用下豎向構(gòu)件承載力驗(yàn)算要求比文獻(xiàn)[2]嚴(yán)格,中震性能水準(zhǔn)3水平構(gòu)件考慮地震力折減系數(shù)0.85 和構(gòu)件重要性系數(shù)0.55,折減幅度較大,中梁剛度放大系數(shù)取1.3,邊梁剛度放大系數(shù)取1.15,小于文獻(xiàn)[2]的2.0 和1.5,連梁剛度折減系數(shù)取0.25,小于文獻(xiàn)[2]小震的0.65、中震的0.50,表5 中結(jié)果表明文獻(xiàn)[1]的豎向構(gòu)件含鋼量比文獻(xiàn)[2]的略高,水平構(gòu)件含鋼量比文獻(xiàn)[2]的略低,總體含鋼量兩者均在合理范圍且相差僅0.50%。

    5 動(dòng)力彈塑性分析

    按文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]各自的計(jì)算配筋結(jié)果、相同的地震波(2 組天然波和1 組人工波)輸入,采用PERFORM-3D 及PBSD 軟件根據(jù)《建筑工程混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)規(guī)程:廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ/T 15-151—2019》[10]進(jìn)行大震作用下結(jié)構(gòu)變形和構(gòu)件性能指標(biāo)復(fù)核。

    ⑴大震作用下結(jié)構(gòu)宏觀響應(yīng)如表6所示。

    表6 大震作用下的結(jié)構(gòu)宏觀響應(yīng)對比Tab.6 Comparison of Macroscopical Responses of Structures under Rare Earthquakes

    ⑵大震下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能評估結(jié)果如圖4所示。

    圖4 剪力墻正截面、斜截面驗(yàn)算Fig.4 Checking Calculation of Normal Section and Oblique Section of Shear Wall

    ⑶文獻(xiàn)[1]水平地震影響系數(shù)最大值αmax考慮場地類別的影響,大震作用下取0.79,特征周期Tg取0.70,均大于文獻(xiàn)[2],但考慮地震力折減c取0.70,水平構(gòu)件重要性系數(shù)η取0.55,動(dòng)力彈塑性分析結(jié)果兩者整體結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)和構(gòu)件內(nèi)力相近,文獻(xiàn)[1]的略大。大震作用下結(jié)構(gòu)正截面按變形復(fù)核,斜截面按承載力復(fù)核[10]。第4性能水準(zhǔn)構(gòu)件受剪截面驗(yàn)算文獻(xiàn)[2]按VGE+≤0.15fckbh0,文獻(xiàn)[1]按VGE+≤ξ fckbh0,其中豎向構(gòu)件η=1.0、水平構(gòu)件h=0.55,c=0.70,ξ=0.165,文獻(xiàn)[1]剪壓比適當(dāng)放松。

    ⑷大震作用下動(dòng)力彈塑性分析結(jié)果文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]整體上均能滿足各自規(guī)定的性能水準(zhǔn)4要求。基底剪力約為中震反應(yīng)譜的1.9倍,符合工程經(jīng)驗(yàn)。

    圖4顯示剪力墻正截面驗(yàn)算兩者均不超過輕微損壞,斜截面驗(yàn)算基本在抗剪不屈服(抗剪水準(zhǔn)3)以內(nèi),文獻(xiàn)[2]有0.15%剪力墻墻肢剪壓比略大于0.15,屬截面超限,若按文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)需做加強(qiáng)措施。

    連梁正截面驗(yàn)算文獻(xiàn)[1]無損壞~輕度損壞占比79.73%,中度~嚴(yán)重?fù)p壞占比19.75%,失效占比0.52%,文獻(xiàn)2無損壞~輕度損壞占比83.93%,中度~嚴(yán)重?fù)p壞占比15.55%,失效占比0.52%;斜截面驗(yàn)算文獻(xiàn)[1]抗剪水準(zhǔn)1~3 占比93.97%,抗剪水準(zhǔn)4~5 占比6.03%,文獻(xiàn)[2]抗剪不屈服以下占比91.68%,截面超限占比1.66%。框架梁正截面驗(yàn)算文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]無損壞~輕度損壞占比均為100%;斜截面驗(yàn)算文獻(xiàn)[1]抗剪水準(zhǔn)1~3 占比95.87%,抗剪水準(zhǔn)4~5 占比4.13%,文獻(xiàn)[2]抗剪彈性和抗剪不屈服占比共95.20%,截面超限占比0.28%。

    總體上文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)都具備足夠安全度經(jīng)受大震考驗(yàn)。文獻(xiàn)[1]水平構(gòu)件彈塑性耗能占比、連梁和框架梁損壞程度均高于文獻(xiàn)[2],水平構(gòu)件大震彈塑性開展更加充分,耗能機(jī)制合理,體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)原則。

    6 靜力彈塑性分析

    ⑴分別按文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]兩個(gè)分析模型各自的計(jì)算配筋結(jié)果輸入,采用規(guī)定水平力荷載形式進(jìn)行靜力彈塑性推覆分析,其能力曲線對比如圖5所示。

    圖5 Y向靜力推覆能力曲線對比Fig.5 Comparison of Static Pushing Capacity Curve

    ⑵大震作用下靜力推覆分析結(jié)果整體指標(biāo)均能滿足相關(guān)規(guī)范要求,圖5 表明文獻(xiàn)[1]和文獻(xiàn)[2]Y向能力曲線接近,文獻(xiàn)[1]性能略優(yōu)。

    7 結(jié)語

    ⑴文獻(xiàn)[1]采用“二階段、二水準(zhǔn)”的抗震性能設(shè)計(jì)方法,雖與文獻(xiàn)[2]不同,但上述工程實(shí)例的應(yīng)用對比表明兩者設(shè)計(jì)結(jié)果相近,結(jié)構(gòu)抗震安全性均有保障,7度(0.15g)抗震設(shè)防區(qū)采用文獻(xiàn)[1]是合理的。

    ⑵文獻(xiàn)[1]抗震設(shè)計(jì)時(shí)梁剛度放大系數(shù)、連梁剛度折減系數(shù)相對文獻(xiàn)[2]調(diào)低,同時(shí)考慮水平構(gòu)件重要性系數(shù)η取值0.5~0.7,計(jì)算結(jié)果水平構(gòu)件縱筋相對小,大震作用下連梁、框架梁先行進(jìn)入彈塑性,為主要耗能構(gòu)件,有效保證“強(qiáng)柱弱梁”設(shè)計(jì)原則的實(shí)現(xiàn)。

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