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    灣區(qū)中心總部綜合體高層塔樓結(jié)構(gòu)抗震超限設(shè)計(jì)

    2023-11-22 08:36:46薛衛(wèi)文袁仲琨
    廣東土木與建筑 2023年10期
    關(guān)鍵詞:斜柱裙房塔樓

    薛衛(wèi)文,袁仲琨

    (廣州漢森建筑設(shè)計(jì)有限公司 廣州 510620)

    1 工程概況

    某項(xiàng)目位于廣州市番禺區(qū),項(xiàng)目包含1 棟超高層辦公及公寓塔樓(1#)、2 棟超高層住宅塔樓(3#~4#)及商業(yè)裙房(2#)。項(xiàng)目總建筑面積為232 822 m2,地上總建筑面積171 453 m2。1#塔樓地上54層,地上總建筑面積89 200 m2,建筑高度260 m,結(jié)構(gòu)高度240.15 m;2#商業(yè)裙樓地上7 層,屋面建筑高度34.7 m,結(jié)構(gòu)高度32.8 m;3#~4#住宅塔樓地上43 層,建筑高度150.5 m,結(jié)構(gòu)高度149.3 m。地下室共4層,總建筑面積61 369 m2,深度約19.6 m,地下1 層、地下2 層部分為商業(yè),其余地下室均為配套地下車庫及設(shè)備用房。建筑總平面如圖1所示,建筑單體效果如圖2所示。

    圖1 建筑總平面Fig.1 General Plan of the Building

    圖2 建筑整體效果Fig.2 The Overall Effect of the Building

    2 設(shè)計(jì)信息

    本工程為超B 級(jí)高度高層建筑結(jié)構(gòu),項(xiàng)目設(shè)計(jì)使用年限為50 年,建筑安全等級(jí)為二級(jí),該場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為7 度,設(shè)計(jì)基本加速度值為0.10g,設(shè)計(jì)地震分組為第一組,建筑的場(chǎng)地類別為Ⅱ類,場(chǎng)地反應(yīng)譜特征周期Tg為0.35 s。建筑抗震設(shè)防類別按裙房以上的1#辦公公寓塔樓及3#~4#住宅塔樓按丙類,裙房及以下按乙類。

    本工程場(chǎng)地基本風(fēng)壓值為0.55 kN/m2,地面粗糙度C 類。由于1#塔樓建筑高度超過200 m,需進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn),風(fēng)洞試驗(yàn)計(jì)算分析表明:由于本工程X向?yàn)橹骺胤较?,風(fēng)洞PM2風(fēng)荷載及計(jì)算所得的基底剪力均略大于風(fēng)洞PM1 風(fēng)荷載,后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)采用風(fēng)洞PM2風(fēng)荷載作為設(shè)計(jì)條件。

    3 結(jié)構(gòu)體系及抗震等級(jí)

    本工程按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程:廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ/T 15-92—2021》[1]進(jìn)行設(shè)計(jì)。1#塔樓為框架-核心筒結(jié)構(gòu),2#大底盤裙房為框架剪力墻結(jié)構(gòu),3#~4#樓為框支剪力墻結(jié)構(gòu),整個(gè)裙樓不設(shè)結(jié)構(gòu)縫,整體形成大底盤多塔結(jié)構(gòu),裙房與高層塔樓連為一體,7層以上分為3個(gè)單體塔樓結(jié)構(gòu)(1#、3#、4#)。地下部分為4層框架剪力墻結(jié)構(gòu)地下室。結(jié)構(gòu)嵌固端取在地下室底板面。本工程首層~7層裙房部分抗震等級(jí)為一級(jí),7層裙房以上抗震等級(jí)為二級(jí)。本次主要分析1#主塔樓地上部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

    1#塔樓結(jié)構(gòu)為框架-核心筒結(jié)構(gòu),地上54層,其中1~7 層為商業(yè)裙房,7 層以上為辦公及公寓,塔樓屋面結(jié)構(gòu)高度為240.15 m。高寬比約為6.8,核心筒高寬比約為17.1。20層及以下除了裙房商業(yè)外,其余均為辦公,辦公標(biāo)準(zhǔn)層沿四周布置15根外框柱。外框柱25層以下采用鋼管混凝土柱,25 層以上采用型鋼混凝土柱。在7層開始,因建筑造型變化,南側(cè)的4根框架柱往內(nèi)收進(jìn)為斜柱,斜率約29.2∶1;在27層開始,因建筑造型變化,東側(cè)的3 根框架柱也往內(nèi)收進(jìn)為斜柱,斜率約39∶1,為了分擔(dān)斜柱的水平分力,斜柱底部、頂部樓面梁及樓板均采取構(gòu)造加強(qiáng)措施。南側(cè)核心筒從27 層起收進(jìn),僅保留兩個(gè)框架柱。

    1#塔樓外框柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60~C40,典型柱截面從地下室的1 200~1 600 mm 逐步過渡至25 層的1 000~1 300 mm;26 層為過渡層,采用圓形型鋼柱,截面同25層;27層以上1 000 mm×1 000 mm~1 300 mm×1 300 mm 型鋼柱逐步過渡至屋面層的800 mm×800 mm~1 000 mm×1 000 mm 不等,39 層以上采用普通鋼筋混凝土柱。

    4 結(jié)構(gòu)抗震超限情況

    1#塔樓結(jié)構(gòu)高度為240.15 m,根據(jù)《高層建筑混凝土技術(shù)規(guī)程:JGJ 3—2010》[2]為超B 級(jí)高度建筑,另外結(jié)構(gòu)存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、二層局部的樓板不連續(xù)、偏心布置、有局部的穿層柱及斜柱、塔樓收進(jìn)尺寸突變等不規(guī)則情況。根據(jù)《超限高層建筑建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》(建質(zhì)[2015]67 號(hào))[3]的要求,本工程需申報(bào)抗震超限審查。

    5 結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)

    針對(duì)本工程的超限情況,采用設(shè)防烈度地震及基于性能水準(zhǔn)的抗震設(shè)計(jì)方法。設(shè)定其結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)為C 級(jí),性能水準(zhǔn)及構(gòu)件在各地震水準(zhǔn)下的損壞程度如表1所示。

    表1 結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)及震后性能狀態(tài)Tab.1 Structure Seismic Performance Objectives and Post-earthquake Performance Status

    6 1#塔樓在設(shè)防地震及風(fēng)荷載作用下計(jì)算分析

    分別采用YJK 及ETABS 兩種三維空間結(jié)構(gòu)分析程序進(jìn)行計(jì)算比較,按振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行抗震計(jì)算及彈性時(shí)程補(bǔ)充分析計(jì)算,兩個(gè)軟件的計(jì)算結(jié)果接近,說明計(jì)算模型合理,計(jì)算結(jié)果有效。各項(xiàng)宏觀計(jì)算指標(biāo)均滿足文獻(xiàn)[1]要求,可作為工程設(shè)計(jì)的依據(jù)。計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果Tab.2 Results of Modal Decomposition Reaction Spectrum Analysis

    7 彈性動(dòng)力時(shí)程分析

    設(shè)計(jì)采用了5 組天然波和2 組人工合成波對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)防地震作用下的彈性時(shí)程分析。經(jīng)計(jì)算,按反應(yīng)譜法計(jì)算的剪力及傾覆彎矩有部分樓層小于時(shí)程分析法的平均剪力及傾覆彎矩外,其余樓層時(shí)程反應(yīng)平均值與反應(yīng)譜結(jié)果接近,設(shè)防地震及風(fēng)荷載作用下,各項(xiàng)設(shè)計(jì)控制指標(biāo)均滿足性能水準(zhǔn)3 的抗震性能目標(biāo)。

    8 1#塔樓罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)抗震性能驗(yàn)算

    采用等效彈性(YJK程序)計(jì)算方法所得的大震作用下的底部剪力和最大層間位移如表3所示。計(jì)算結(jié)果表明大震作用下的底部剪力約為中震的2.22(X)、2.28(Y)倍,地震作用量級(jí)合理。樓層最大層間位移X向?yàn)?/424,Y向?yàn)?/477。均滿足文獻(xiàn)[1]第3.9.6 節(jié)性能目標(biāo)C級(jí)對(duì)應(yīng)的1/65位移角限值的要求。

    表3 罕遇地震與設(shè)防地震基底剪力對(duì)比YJK結(jié)果Tab.3 Comparison of Base Shear Stress between Rare Earthquake and Fortification Earthquake by YJK

    9 1#塔樓在罕遇地震下的動(dòng)力彈塑性分析

    本工程采用SAUSAGE 軟件進(jìn)行罕遇地震作用下動(dòng)力彈塑性分析[4]。計(jì)算選擇了2 組天然波和1 組人工波,根據(jù)1#塔樓在罕遇地震下的單塔模型與多塔整體模型的動(dòng)力彈塑性分析結(jié)果均顯示設(shè)計(jì)能滿足設(shè)定性能目標(biāo)要求,罕遇地震作用的下結(jié)構(gòu)最大層間位移角為1/86,滿足文獻(xiàn)[1]1/65 的限值要求,結(jié)構(gòu)屹立不倒。大多數(shù)剪力墻與框架柱均為輕微損傷,僅在體型收進(jìn)部位局部剪力墻有中度損傷。

    10 專項(xiàng)分析

    10.1 地震作用裙房樓板應(yīng)力分析[5]

    采用軟件YJK 進(jìn)行彈性樓板應(yīng)力分析,分析時(shí)采用彈性膜來模擬彈性樓板,進(jìn)行了地震作用組合作用工況下的樓板應(yīng)力分析,地震最大影響系數(shù)按文獻(xiàn)[1]取值。

    樓板應(yīng)力分析主要針對(duì)有較大開洞的樓層及與剪力墻相連部位的樓板,通過樓板內(nèi)力分析圖可以直觀看到結(jié)構(gòu)樓面系統(tǒng)中應(yīng)力較大及相對(duì)薄弱的部位,為樓板采取加強(qiáng)措施提供圖形和數(shù)據(jù)的依據(jù)。以下將針對(duì)樓板開洞較多、樓板應(yīng)力較大的各樓層進(jìn)行分析,給出YJK 設(shè)防地震單工況分析結(jié)果,如圖3 所示。分析結(jié)論及加強(qiáng)措施:

    圖3 裙樓地震工況樓板應(yīng)力Fig.3 Floor Stress of Skirt Building under Earthquake Condition (N/mm2)

    由圖3可以看出,樓板大部分區(qū)域正應(yīng)力較小,應(yīng)力較大主要集中在開洞周邊、樓層角部處的樓板,主要由于梁平面外彎矩使樓板在交接處產(chǎn)生局部變形、剛度突變形成應(yīng)力集中等因素造成。

    在中震反應(yīng)譜工況組合下,6 層中庭開洞位置及核心筒角部處,樓板應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2 MPa,樓板拉力數(shù)值在500 kN/m 左右,按不屈服計(jì)算樓板各層需附加配筋率0.35%的配筋,雙層雙向設(shè)計(jì),其它樓板正應(yīng)力均小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2 MPa,樓板剪應(yīng)力均小于中震下的極限剪應(yīng)力2.34 MPa(0.2fc),滿足設(shè)計(jì)要求。

    10.2 溫度作用裙房樓板應(yīng)力分析[6]

    10.2.1 廣州市番禺區(qū)氣候條件

    廣州市番禺區(qū)屬于亞熱帶季風(fēng)性濕潤氣候區(qū),年平均氣溫23.1 ℃,1 月最冷,平均氣溫13.9 ℃;7 月最熱,平均氣溫29.2 ℃。2014 年極端最高氣溫為39.2 ℃,1963年極端最低氣溫為-2.6 ℃。

    10.2.2 結(jié)構(gòu)溫差計(jì)算

    ⑴施工階段結(jié)構(gòu)溫差

    由于無法準(zhǔn)確確定結(jié)構(gòu)合攏時(shí)的溫度,取年平均氣溫18 ℃作為結(jié)構(gòu)合攏時(shí)的溫度T0??紤]到主體結(jié)構(gòu)在施工過程中沒有采取保溫措施,可認(rèn)為一年四季主體結(jié)構(gòu)暴露在室外,多年最高溫Ts.max取極端最高溫度39.2 ℃,多年最低溫度Ts.min取-2.6 ℃。則各層結(jié)構(gòu)在施工階段的溫差如計(jì)算如下:

    施工階段最大升溫工況:

    施工階段最大降溫工況:

    ⑵使用階段結(jié)構(gòu)溫差

    在建筑物使用階段,大部分構(gòu)件均處于室內(nèi)且外露構(gòu)件都有建筑裝飾材料保護(hù),同時(shí)作為公共建筑,室內(nèi)均有空調(diào),因此最高溫度Tm.max取全年最熱月平均溫度29.2 ℃,最低溫度Tm.min取全年最冷月平均溫度13.9 ℃。則各層結(jié)構(gòu)在使用階段的溫差計(jì)算如下:

    使用階段最大升溫工況:

    使用階段最大降溫工況:

    △Tm2=Tm慮季節(jié)溫差和收縮效應(yīng)的溫度荷載工況[7]

    降溫工況比較不利,給出YJK 降溫荷載單工程分析結(jié)果如圖4 所示。由于6 層樓板受到框架柱、樓電梯筒的約束比較大,扣除局部應(yīng)力集中的影響,樓板最大拉應(yīng)力為2.34 MPa,中部樓板平均拉應(yīng)力不大于1.4 MPa;樓板應(yīng)力除局部應(yīng)力集中部分均未超過混凝土(C30)抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(2.0 kN/m2)。

    圖4 裙樓樓板內(nèi)力最大值Fig.4 Maximum Internal Force of Podium Floor Slab (kN/m2)

    10.3 塔冠專項(xiàng)分析

    由于塔冠建筑造型的需要,1#塔樓的塔冠高度約28.3 m。塔冠采用鋼筋混凝土框架-核心筒體系,每層核心筒樓面處設(shè)框架梁將核心筒剪力墻與外框柱拉結(jié),外框柱之間也設(shè)框架梁相互拉結(jié)[8]。塔冠的示意圖及三維模型如圖5 所示。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范:GB 50009—2012》[9]計(jì)算的塔冠等效風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.0 kPa。對(duì)于塔冠,只控制塔冠最高點(diǎn)側(cè)向位移,風(fēng)荷載及地震荷載作用下位移限值按1/500(56.6 mm)控制,計(jì)算結(jié)果顯示風(fēng)荷載及地震荷載作用下位移限值分別為49.3 mm 與52.2 mm,滿足要求。塔冠單體計(jì)算構(gòu)件內(nèi)力大于整體計(jì)算時(shí)的構(gòu)件內(nèi)力,因此把整體模型中的基底剪力與塔冠單獨(dú)建模的基底剪力進(jìn)行比較,確定塔冠的鞭梢效應(yīng)。

    圖5 塔冠示意圖及三維模型Fig.5 Sketch of Tower Crown and 3D Model

    10.4 斜柱、框梁受力分析

    本工程由于造型需要,1#塔樓8~47層部分框柱采用斜柱,對(duì)斜柱起始樓層(8層),與斜柱相連的框梁受拉狀況進(jìn)行分析[10]。斜柱框梁KL1、KL2 需按受拉驗(yàn)算,結(jié)果顯示,因斜柱引起的框梁受拉應(yīng)力均小于1.0倍混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。斜柱框梁按拉彎構(gòu)件計(jì)算配筋較小,后續(xù)施工圖對(duì)斜柱起始樓層框梁均按拉彎構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì),并加強(qiáng)構(gòu)造措施。

    11 結(jié)論

    綜上所述,1#塔樓為超B級(jí)高度高層建筑,結(jié)構(gòu)存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、偏心布置、尺寸突變(多塔)、局部不規(guī)則(斜柱)等不規(guī)則情況??拐鹪O(shè)計(jì)中采用性能化設(shè)計(jì)方法,采取多種計(jì)算程序進(jìn)行了彈性、彈塑性的計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明,各種指標(biāo)均表現(xiàn)良好,滿足規(guī)范的有關(guān)要求;各項(xiàng)不規(guī)則程度得到有效控制。同時(shí)通過概念設(shè)計(jì)及各階段的計(jì)算程序分析結(jié)果,對(duì)關(guān)鍵和重要構(gòu)件作了適當(dāng)加強(qiáng),在構(gòu)造措施方面亦相應(yīng)作了處理。本工程能滿足地震和風(fēng)荷載作用下的有關(guān)指標(biāo),抗震性能目標(biāo)達(dá)到C 級(jí),本工程的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)可行并且安全。

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