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    風(fēng)環(huán)境視野下杭州基座與毗鄰式裙房布局分析

    2021-06-06 08:37:42應(yīng)小宇梁孝鑫李思源杜詩(shī)祺GRACEDing
    關(guān)鍵詞:裙房主樓基座

    應(yīng)小宇 ,梁孝鑫 ,李思源 ,杜詩(shī)祺 ,GRACE Ding

    (1. 浙大城市學(xué)院工程分院,浙江 杭州 310015;2. 悉尼科技大學(xué)建筑環(huán)境學(xué)院,澳大利亞 悉尼 NSW2007)

    在當(dāng)前有限的土地資源條件下,高層建筑為主附加裙房的形式,因占地面積小利用率高,同時(shí)又可以帶來(lái)較高的商業(yè)附加值,已成為了城市發(fā)展的必然趨勢(shì).

    高層建筑同時(shí)也存在許多問(wèn)題,日照間距和消防要求已成為規(guī)范的主要內(nèi)容,得到了充分考慮,而高層建筑和裙房的連接方式對(duì)建筑群周?chē)L(fēng)環(huán)境的影響沒(méi)有得到足夠的重視[1],由此帶來(lái)的不良風(fēng)環(huán)境比比皆是,冬季強(qiáng)冷空氣使行人感到不適,多風(fēng)季節(jié)引發(fā)危險(xiǎn)[2-3];夏季室外靜風(fēng)區(qū)悶熱,不利于污染物和廢氣的消散. 因此,對(duì)于高層建筑不同裙房布局的風(fēng)環(huán)境研究從人身安全角度和城市規(guī)劃角度上都十分必要[4-6].

    吳義章等[7]通過(guò)數(shù)值模擬方法對(duì)某高層建筑周?chē)男腥烁叨蕊L(fēng)速場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算,對(duì)行人在不同狀態(tài)下的風(fēng)環(huán)境舒適性作出了評(píng)價(jià)并提出了控制措施;Tsang等[8]通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)法從建筑規(guī)模、間距和裙房方面對(duì)高層建筑人行區(qū)域進(jìn)行研究,得出裙房對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響有利有弊,但是對(duì)于需要自然通風(fēng)的地區(qū)來(lái)講是不利的,加裙房后整體風(fēng)速降低,且裙房增大了不利風(fēng)環(huán)境區(qū)域;Dye[9]通過(guò)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得出裙房的存在可以降低最不利點(diǎn)風(fēng)速;王輝[10]對(duì)深圳前海三、四開(kāi)發(fā)單元進(jìn)行分析,得出開(kāi)發(fā)單元風(fēng)環(huán)境主要受到建筑朝向、建筑平面形式、建筑體量、建筑立面構(gòu)成、沿街裙房立面細(xì)部要素的影響,討論了不同裙房平面對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響,得出選取邊角越光滑的裙房,對(duì)風(fēng)環(huán)境影響越小.

    總體來(lái)看,國(guó)內(nèi)目前對(duì)于高層建筑裙房的研究多集中于有無(wú)裙房和裙房的荷載與振動(dòng)上. 針對(duì)某一地塊,結(jié)合當(dāng)?shù)胤ㄒ?guī)、周邊建筑、植被與地貌,探究裙房形體尺寸的改變及其與高層建筑主體的聯(lián)結(jié)方式是否會(huì)對(duì)當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境造成影響的研究并不深入.

    本文將分析杭州錢(qián)江新城高層建筑聚集區(qū)中的風(fēng)環(huán)境問(wèn)題. 選擇風(fēng)環(huán)境問(wèn)題最突出的區(qū)域中某單體建筑為例,探究單一高層建筑裙房形體尺寸和主樓的連接方式對(duì)人行區(qū)域風(fēng)環(huán)境的影響.

    1 地區(qū)模型的建立與風(fēng)環(huán)境模擬

    1.1 實(shí)測(cè)過(guò)程

    用地位于杭州市錢(qián)江新城,介于富春路和劇院路之間,北臨丹桂街,南臨新業(yè)路. 常年夏季風(fēng)為西南風(fēng),冬季風(fēng)為西北風(fēng). 通過(guò)對(duì)地塊內(nèi)日常天氣風(fēng)速數(shù)據(jù)的研究及實(shí)地問(wèn)卷,發(fā)現(xiàn)夏季風(fēng)環(huán)境問(wèn)題在錢(qián)江新城四季路地塊比較突出,局部風(fēng)速過(guò)大,出現(xiàn)悶熱靜風(fēng)區(qū). 因此,選擇夏季風(fēng)向頻率最高的典型日,安排8人分布在該地塊內(nèi). 每人負(fù)責(zé)一個(gè)測(cè)點(diǎn),采用Testo425風(fēng)速儀同時(shí)記錄室外行人高度(1.5 m)處的風(fēng)速. 由于實(shí)際風(fēng)速不穩(wěn)定,因此每人每隔1 min記錄一次,測(cè)量總時(shí)長(zhǎng)為30 min,每個(gè)測(cè)點(diǎn)獲取30個(gè)風(fēng)速測(cè)量值.

    1.2 模擬邊界條件的設(shè)定

    姚征等[11]對(duì)一些常見(jiàn)的CFD (computational fluid dynamics)通用軟件作了介紹和比較,計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬是基于A(yíng)UTODESK CFD平臺(tái)上開(kāi)發(fā)的衍生軟件,如Phoenis、Fluent和Airpak. 一般而言,對(duì)于常見(jiàn)的建筑(群)風(fēng)環(huán)境模擬可以考慮采用Phoenics等軟件提高模型建立的速度與效率,因此本文采用Phoenics進(jìn)行模擬. 相比于實(shí)測(cè)法與風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)法,計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬操作簡(jiǎn)便,結(jié)果精確直觀(guān),可以獲得風(fēng)壓值、風(fēng)速比等一系列分析數(shù)據(jù). 近年來(lái),計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù)越來(lái)越成熟,國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者通過(guò)計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法研究建筑周邊風(fēng)環(huán)境的狀況,Hang等[12]在不同街道高寬比和建筑面積密度的條件下利用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法和風(fēng)洞試驗(yàn)法模擬了高層建筑風(fēng)環(huán)境. Chan等[13]通過(guò)計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬法探索街道建筑的形體尺寸對(duì)污染物擴(kuò)散的影響.

    初始風(fēng)作如下設(shè)定:由于地表摩擦的作用,接近地表的風(fēng)速隨著離地高度的減小而降低;只有離地300 m以上的地方,風(fēng)速才不受地表的影響,可以在大氣梯度的作用下自由流動(dòng). 因此,來(lái)流面風(fēng)速變化規(guī)律以指數(shù)率表示為

    式中:V(z) 為任意高度z處的平均風(fēng)速;VG為標(biāo)準(zhǔn)高度zG處的平均風(fēng)速;α為地面粗糙度指數(shù).

    根據(jù)歐洲COST和日本AIJ關(guān)于建筑物周?chē)诵酗L(fēng)環(huán)境的CFD模擬實(shí)際應(yīng)用指南[14-15],再結(jié)合文獻(xiàn)[16],設(shè)定如下:

    1)zG為400 m,該高度處VG為13.000 m/s,α為0.25,地面52 m以上湍流強(qiáng)度為12%.

    2) 入口邊界條件:調(diào)整計(jì)算域入口方向?yàn)檎憬贾菹募臼彝庵鲗?dǎo)風(fēng)向西南風(fēng)向(SSW),入口風(fēng)速參考杭州冬季室外10 m高度的平均基準(zhǔn)風(fēng)速2.500 m/s.

    3) 出口邊界條件:采用自由邊界,靜壓為0.

    4) 地面粗糙度設(shè)置:根據(jù)周邊實(shí)際以及規(guī)劃情況,地面粗糙度指數(shù)取0.35.

    1.3 模擬區(qū)域大小與建筑網(wǎng)格劃分

    按實(shí)際三維尺寸建立模型,基地模型如圖1.場(chǎng)地大小658 m(長(zhǎng)) × 723 m(寬) × 250 m(高),建筑群位于模擬區(qū)域的中心位置,因此模擬區(qū)域大小為3250 m × 3160 m × 1500 m.

    1.4 風(fēng)環(huán)境評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

    在真實(shí)室外環(huán)境中,通過(guò)風(fēng)速絕對(duì)值大小來(lái)衡量建筑群布局是不合理的,因?yàn)椴煌季值某跏硷L(fēng)速各不相同. 因此,現(xiàn)階段通常用風(fēng)速比來(lái)衡量建筑布局對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響程度. 風(fēng)速比[17]為

    式 中:Vs為測(cè)點(diǎn)風(fēng)速;V0為初始風(fēng)速.

    圖1 基地模型Fig. 1 Base model

    Kubotaa等[18]研究表明:當(dāng)某區(qū)域的風(fēng)速比大于2.00時(shí),行人會(huì)感覺(jué)風(fēng)過(guò)于強(qiáng)烈;風(fēng)速比小于0.50時(shí),該區(qū)域內(nèi)空氣流動(dòng)程度過(guò)低,不利于人的健康,且場(chǎng)地內(nèi)不應(yīng)出現(xiàn)渦旋以及無(wú)風(fēng)區(qū). 本文中風(fēng)速比評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為0.50~2.00.

    1.5 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)與Phoenics模擬結(jié)果

    通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)及Phoenics模擬對(duì)數(shù)值模擬模型結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證. 在實(shí)地風(fēng)速測(cè)量中,針對(duì)使用頻次較高的行人通道選取有裙房建筑和無(wú)裙房建筑的入口處、建筑拐角處共8個(gè)實(shí)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行風(fēng)速測(cè)量,得到現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如圖2所示. 圖中:測(cè)點(diǎn)1、3、4、5、7為拐角處,測(cè)點(diǎn)2、6、8為人行入口處.

    圖2 實(shí)際測(cè)量平均風(fēng)速與離散程度Fig. 2 Actually measured average wind speed and dispersion degree

    由圖2可知:有裙房建筑周邊風(fēng)環(huán)境較無(wú)裙房建筑更為復(fù)雜,波動(dòng)值卻明顯更小,說(shuō)明裙房的遮擋使得周邊無(wú)風(fēng)區(qū)域增多(如測(cè)點(diǎn)1、2、3與測(cè)點(diǎn)4、5、6的對(duì)比);而同為有裙房的建筑,周邊風(fēng)環(huán)境狀況差異較大,風(fēng)影區(qū)大小與長(zhǎng)短也不同(如測(cè)點(diǎn)4、5與測(cè)點(diǎn)7、8的對(duì)比). 該現(xiàn)象形成的原因可能是:底部裙房和建筑核心體之間的連接方式的不同;裙房規(guī)模尺寸的不同,如裙房與主樓的位置、裙房高度、裙房迎風(fēng)面寬度、裙房進(jìn)深[19-21]. 圖3為Phoenics的模擬結(jié)果,可見(jiàn)模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相符. 將Phoenics模擬圖中建筑背風(fēng)側(cè)風(fēng)速急劇減小且風(fēng)向發(fā)生偏轉(zhuǎn)的區(qū)域定義為建筑風(fēng)影區(qū)[22].

    圖3 原建筑風(fēng)環(huán)境模擬Fig. 3 Wind environment simulation of original buildings

    由于測(cè)點(diǎn)6西北側(cè)高層建筑周邊風(fēng)環(huán)境變化顯著且裙房平面較為規(guī)整,因此選擇該建筑作為主要研究對(duì)象,來(lái)探究裙房形式對(duì)建筑周邊人行高度處風(fēng)環(huán)境的影響.

    2 主樓與裙房連接方式的影響

    建筑平面布局如圖4所示:為便于研究將原建筑柱網(wǎng)統(tǒng)一為7.8 m × 7.8 m,保持主樓位置、尺寸與底部裙房面積基本不變,將原主樓與裙房的布局模式設(shè)定為基座式. 改變?nèi)狗颗c主樓的連接方式,形成分離模式與毗鄰模式. 風(fēng)向設(shè)定仍為夏季SSW,選擇建筑入口、拐角處與人行區(qū)域共8個(gè)風(fēng)環(huán)境較為復(fù)雜的測(cè)點(diǎn)作為研究對(duì)象,并進(jìn)行模擬,模擬結(jié)果如圖5所示.

    3種平面布局風(fēng)速比如圖6所示. 整體風(fēng)速比大小為基座式 < 分離式 < 毗鄰式,曲線(xiàn)緩和程度為毗鄰式 < 基座式 < 分離式. 基座式裙房周?chē)w風(fēng)速均勻但平均風(fēng)速比低,風(fēng)影區(qū)最長(zhǎng),不利于夏季散熱與污染物消散;分離式裙房對(duì)于降低建筑周邊風(fēng)速效果最明顯,但周?chē)L(fēng)場(chǎng)最為復(fù)雜且風(fēng)影區(qū)最大,易形成渦流區(qū),不利于行人活動(dòng);毗鄰式風(fēng)影區(qū)小,風(fēng)速均勻,利于提升風(fēng)環(huán)境質(zhì)量.

    綜上,對(duì)于杭州高層建筑密集地塊,毗鄰式裙房在一定程度上屬于較優(yōu)裙房方案,基座式為錢(qián)江新城地塊最常見(jiàn)的裙房形式,故將對(duì)以上兩種布局進(jìn)一步研究,以供設(shè)計(jì)者優(yōu)化當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境.

    圖4 3種形式建筑平面布局Fig. 4 Three types of layout plane of buildings

    圖5 3類(lèi)風(fēng)環(huán)境模擬Fig. 5 Three types of wind environment simulation diagram

    圖6 3種平面布局風(fēng)速比Fig. 6 Wind speed ratio for three types of plane layouts

    3 裙房不同參數(shù)對(duì)風(fēng)環(huán)境的影響

    原基座式裙房為5層,高24.0 m,迎風(fēng)面寬度70.2 m,進(jìn)深54.6 m,主樓高度141.0 m. 原毗鄰式類(lèi)房為5層,高24.0 m,迎風(fēng)面方向?qū)挾葹?0.8 m,進(jìn)深46.8 m,主樓高度141.0 m.

    3.1 裙房位置變化的影響

    將裙房與主樓的位置關(guān)系分為中心式、偏心式、邊緣式3種,原建筑類(lèi)型屬于中心式,現(xiàn)將裙房和主樓的位置關(guān)系作為單一變量,選用模擬對(duì)象柱跨,裙房往左、右各偏移1跨(7.8 m)分別形成偏心式1、偏心式2,同理左、右各偏移2跨(15.6 m)分別形成邊緣式1、邊緣式2,平面布局如圖7所示. 經(jīng)過(guò)Phoenics模擬,結(jié)果如圖8所示.

    由圖8可知:當(dāng)裙房由邊緣式1偏移為邊緣式2的過(guò)程中,毗鄰式與基座式的風(fēng)影區(qū)寬度由窄變寬,風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)度由短變長(zhǎng),風(fēng)影區(qū)形狀向著裙房移動(dòng)反方向扭曲,扭曲程度為毗鄰式 > 基座式;建筑風(fēng)影區(qū)寬度為邊緣式1 < 偏心式1 < 中心式 < 偏心式2 <邊緣式2;建筑風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)度為邊緣式1 < 偏心式1 <中心式 < 偏心式2 < 邊緣式2;總體風(fēng)速比毗鄰式均優(yōu)于基座式,曲線(xiàn)和緩程度為基座式 > 毗鄰式;當(dāng)裙房由邊緣式1向邊緣式2偏移,毗鄰式和基座式的風(fēng)速比大小均為邊緣式1 > 偏心式1 > 中心式 > 偏心式2 > 邊緣式2;毗鄰式布局中邊緣式1與偏心式1的風(fēng)速比均在1.50左右,風(fēng)環(huán)境滿(mǎn)足舒適性需求,風(fēng)環(huán)境得到了相應(yīng)優(yōu)化.

    對(duì)于杭州高層建筑密集地塊,不論是基座式裙房布局還是毗鄰式裙房布局,裙房的偏移利于改善建筑周邊風(fēng)環(huán)境,風(fēng)影區(qū)形狀向著裙房移動(dòng)反方向扭曲,扭曲程度為毗鄰式 > 基座式. 在實(shí)際生活中考慮主樓與裙房的偏移關(guān)系時(shí),應(yīng)結(jié)合風(fēng)環(huán)境進(jìn)行考慮. 可選用與主樓合適的偏移關(guān)系,同時(shí)也要結(jié)合建筑周邊人群使用的相應(yīng)功能,將人群活動(dòng)設(shè)施,如廣場(chǎng)等布置在優(yōu)化區(qū),在負(fù)優(yōu)化區(qū)種植綠化和植被,進(jìn)一步解決由于風(fēng)速比較低造成的空氣不流通的問(wèn)題.

    圖7 5種類(lèi)型建筑平面布局Fig. 7 Five types of plane layout of buildings

    圖8 5種平面布局風(fēng)速比Fig. 8 Wind speed ratio of five types of plane layouts

    3.2 裙房高度變化的影響

    根據(jù)調(diào)研結(jié)果,錢(qián)江新城地塊高層辦公樓裙房高度主要分布區(qū)間為2~5層,因此將裙房高度作為變量,選取9.6 m (2層)、14.4 m (3層)、19.2 m(4層)、24.0 m (5層)四種類(lèi)型高度對(duì)基座式與毗鄰式裙房建筑進(jìn)行模擬,建筑布局如圖9所示,經(jīng)過(guò)Phoenics模擬,結(jié)果如圖10所示.

    由圖10可知:隨著裙房高度的增加,建筑風(fēng)影區(qū)先變短后變長(zhǎng),風(fēng)影區(qū)范圍內(nèi)風(fēng)速較小區(qū)域增多,最小風(fēng)速主要位于建筑背后風(fēng)影區(qū),建筑兩邊風(fēng)速較大區(qū)域面積變大,長(zhǎng)度變長(zhǎng).

    通過(guò)模擬發(fā)現(xiàn)基座式裙房的高度變化對(duì)風(fēng)速比影響不大,但基座式裙房布局與毗鄰式普遍存在以下相同規(guī)律:隨著層高增加,平均風(fēng)速增大,當(dāng)裙房層高為4層時(shí),整體風(fēng)環(huán)境狀況較好;當(dāng)裙房高度由3層變?yōu)?層時(shí),測(cè)點(diǎn)1、5、8處的風(fēng)速比有明顯的差異,其余曲線(xiàn)之間差異均不明顯.

    圖9 4類(lèi)裙房高度建筑布局Fig. 9 Podium layouts with four types of heights

    圖10 4類(lèi)高度布局風(fēng)速比Fig. 10 Wind speed ratio of four types of heights

    綜上所述,杭州高層建筑密集地塊裙房無(wú)論是基座式還是毗鄰式,高度設(shè)計(jì)范圍最好為15.0~20.0 m,該地區(qū)應(yīng)盡量避免建造更高的裙房,這是由于裙房高度越高,產(chǎn)生的建筑風(fēng)影區(qū)越大,導(dǎo)致風(fēng)速降低,不利于污染物的擴(kuò)散.

    3.3 裙房迎風(fēng)面寬度變化的影響

    根據(jù)調(diào)研,錢(qián)江新城地塊建筑裙房迎風(fēng)面寬度主要集中在40.0~70.0 m,故將迎風(fēng)面寬度作為單一變量,原基座式與毗鄰式裙房為9跨(70.2 m),兩邊各偏移一跨,選用模擬對(duì)象柱跨,選取5跨(39.0 m)、7跨(54.6 m)建模并模擬,平面布局如圖11所示,經(jīng)過(guò)Phoenics模擬,結(jié)果如圖12所示.

    由圖12可知:隨著裙房迎風(fēng)面寬度的增加,基座式裙房風(fēng)影區(qū)長(zhǎng)寬變化不大,毗鄰式裙房建筑風(fēng)影區(qū)的長(zhǎng)度與寬度隨著跨數(shù)的增加先增大后變??;基座式和毗鄰式整體平均風(fēng)速比均為7跨 < 5跨 <9跨;當(dāng)裙房迎風(fēng)面寬度為9跨時(shí),裙房周?chē)娘L(fēng)環(huán)境較好,風(fēng)速得到提升,風(fēng)環(huán)境狀況良好;對(duì)于風(fēng)速比增大程度,基座式裙房差異不大,而毗鄰式裙房當(dāng)裙房迎風(fēng)面寬度增大時(shí),拐角處風(fēng)速變化高于人行區(qū)域風(fēng)速變化,且迎風(fēng)面拐角處風(fēng)速變化 < 背風(fēng)面拐角處風(fēng)速變化.

    圖11 3種寬度建筑平面布局Fig. 11 Plane layouts with three types of windward side widths

    圖12 3種迎風(fēng)面寬度風(fēng)速比Fig. 12 Wind speed ratio with three types of windward side widths

    3.4 裙房迎風(fēng)面進(jìn)深變化的影響

    錢(qián)江新城地塊建筑裙房進(jìn)深主要集中在40.0~70.0 m,故將裙房迎風(fēng)面進(jìn)深作為單一變量,選用模擬對(duì)象柱跨,選取5跨(39.0 m)、6跨(46.8 m)、7跨(54.6 m)、8跨(62.4 m)、9跨(70.2 m)對(duì)基座式與毗鄰式裙房建模并模擬,平面布局如圖13所示,經(jīng)過(guò)Phoenics模擬,結(jié)果如圖14所示.

    由圖14可以發(fā)現(xiàn):基座式與毗鄰式的建筑風(fēng)影區(qū)由長(zhǎng)變短,風(fēng)影區(qū)寬度基本保持不變;建筑兩側(cè)風(fēng)速較大區(qū)域隨著裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度增加先增后減;基座式整體平均風(fēng)速比5跨 < 9跨 < 6跨 < 8跨 <7跨;毗鄰式整體風(fēng)速比5跨 < 9跨 < 8跨 < 6跨 <7跨;隨著裙房迎風(fēng)面進(jìn)深增加,基座式與毗鄰式的風(fēng)速比增大程度均為先增長(zhǎng)后減小,在7跨時(shí)達(dá)到最大.

    對(duì)于杭州高層建筑密集地塊,當(dāng)裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度在50.0、60.0 m時(shí),最大風(fēng)速比可達(dá)到1.98,且局部也不出現(xiàn)無(wú)風(fēng)區(qū),風(fēng)環(huán)境狀況良好.

    圖13 5種進(jìn)深建筑平面布局Fig. 13 Plane layouts with five types of windward side depths

    圖14 5種進(jìn)深風(fēng)速比Fig. 14 Wind speed ratio with five types of windward side depths

    4 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)杭州高層建筑密集地塊常見(jiàn)的基座式與毗鄰式裙房進(jìn)行深入分析,對(duì)比在行人高度(1.5 m)處的風(fēng)速比和測(cè)點(diǎn)周?chē)娘L(fēng)環(huán)境分布情況,改變?nèi)狗康奈恢?、高度、迎風(fēng)面寬度、進(jìn)深,得出兩種裙房類(lèi)型對(duì)于風(fēng)環(huán)境影響的普遍規(guī)律. 該規(guī)律適用于杭州高層建筑密集地塊的基座式與毗鄰式裙房,主樓高度為110.0~160.0 m,為裙房高度為10.0~24.0 m,迎風(fēng)面寬度為40.0~70.0 m,迎風(fēng)面進(jìn)深為40.0~70.0 m. 具體如下:

    1) 基座式裙房周?chē)w風(fēng)速均勻但平均風(fēng)速較低,風(fēng)影區(qū)最長(zhǎng),不利于夏季散熱與污染物消散;毗鄰式裙房風(fēng)影區(qū)小,整體風(fēng)速均勻,利于提升當(dāng)?shù)仫L(fēng)環(huán)境質(zhì)量. 在杭州高層建筑密集地塊進(jìn)行高層辦公建筑裙房設(shè)計(jì)時(shí),毗鄰式裙房布局優(yōu)于基座式.

    2) 裙房的偏移有利于提升建筑周邊風(fēng)環(huán)境質(zhì)量,實(shí)際考慮裙房與主樓位置關(guān)系時(shí),應(yīng)慎重考慮當(dāng)?shù)亟ㄖ翰贾?,并結(jié)合周邊環(huán)境與人群使用情況布置,結(jié)合風(fēng)環(huán)境選用與主樓合適的偏移關(guān)系.

    3) 杭州高層建筑密集地塊的裙房高度設(shè)計(jì)范圍最好是15.0~20.0 m之間,該地區(qū)應(yīng)盡量避免建造更高的裙房,這是由于隨著裙房高度增加,風(fēng)影區(qū)的面積也隨之增大,不利于空氣的流動(dòng)和污染物消散.

    4) 杭州高層建筑密集地塊的迎風(fēng)面寬度設(shè)計(jì)范圍為70.0 m左右時(shí),裙房周?chē)L(fēng)環(huán)境較好;裙房迎風(fēng)面進(jìn)深長(zhǎng)度在50.0~60.0 m時(shí),風(fēng)環(huán)境狀況最好. 今后設(shè)計(jì)高層建筑時(shí),設(shè)計(jì)者可通過(guò)改變?nèi)狗康奈恢?,高度,迎風(fēng)面寬度與進(jìn)深來(lái)改善高層建筑人行區(qū)域風(fēng)環(huán)境.

    本文只考慮了當(dāng)前地塊的夏季風(fēng)環(huán)境的情況,缺乏對(duì)秋冬季節(jié)的研究;本文只重點(diǎn)分析了基座式裙房與毗鄰式裙房的影響因素,未對(duì)分離式進(jìn)行深入研究;本文雖然解決了杭州地區(qū)高層建筑密集地塊的風(fēng)環(huán)境優(yōu)化問(wèn)題,但仍較有局限性,設(shè)計(jì)者需要應(yīng)用本文的研究思路與分析方法,重新進(jìn)行模擬;同時(shí)本文對(duì)風(fēng)環(huán)境影響因素的研究也有一定局限性,未考慮裙房細(xì)部如開(kāi)口、檐口、立面的研究,

    致謝:浙大城市學(xué)院扈軍老師提供了專(zhuān)業(yè)的軟件指導(dǎo).

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