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    橫風(fēng)下高速列車橋上交會行車風(fēng)速閾值研究

    2023-06-29 13:41:46施凌云祝兵王浩宇
    四川建筑 2023年1期
    關(guān)鍵詞:輪重載率簡支梁橋

    施凌云 祝兵 王浩宇

    采用有限元軟件Ansys建立橋梁模型,多體動力學(xué)軟件Simpack建立列車模型,采用聯(lián)合仿真方法建立風(fēng)-車-橋耦合振動模型,分析風(fēng)速5~25 m/s下,CRH380A列車組在40 m簡支梁橋上以350~425 km/h的速度進(jìn)行交會時的橋梁和列車動力響應(yīng)。研究結(jié)果表明:簡支梁橋的橫、豎向加速度隨風(fēng)速增大的增幅較小;橫風(fēng)對列車橫豎向加速度、脫軌系數(shù)和輪重減載率影響較為顯著;輪重減載率應(yīng)作為列車橋上交會的控制性指標(biāo);列車若以425 km/h的速度在橋上進(jìn)行交會時,風(fēng)速閾值應(yīng)為10 m/s。

    高速鐵路;簡支梁;列車交會;車橋耦合;風(fēng)速閾值

    U447 A

    [定稿日期]2021-12-27

    [作者簡介]施凌云(1997—),男,在讀碩士,研究方向為車橋耦合振動。

    至2019年底,我國高速鐵路運營總里程已位居世界第一。形成了頗具規(guī)模的時速350 km高速鐵路網(wǎng),部分線路的運行速度有望突破400 km/h。我國高速鐵路網(wǎng)具有橋梁占比較高的特點,部分鐵路線橋梁占比高達(dá)90%,40 m簡支梁是我國高速鐵路常采用的梁型之一,雙線列車在橋上高速交會將成為常態(tài)。尤其在橫風(fēng)作用下,可能會產(chǎn)生脫軌、側(cè)翻等事故,因此需要考慮橫風(fēng)作用下,高速列車在橋上進(jìn)行交會時的行車安全性與平穩(wěn)性問題。

    對于高速列車在簡支梁橋上進(jìn)行交會時的行車安全性、乘坐舒適性問題,科研人員們已經(jīng)做了許多研究。沈銳利[1]研究了不同跨度簡支梁橋的自振特性、橋梁動力系數(shù)與列車行駛速度的關(guān)系。李小珍等[2]通過數(shù)值模擬分析給出了單線高速列車以400 km/h在32 m簡支梁橋上的安全行車風(fēng)速閾值。王亞朋等[3]建立了考慮會車壓力波的高速鐵路車-橋耦合振動模型,得出高速列車在橋上等速交會時的應(yīng)控制在450 km/h以內(nèi)較為安全。郭文華等[4]通過建立車-橋耦合振動聯(lián)合仿真模型,提出在側(cè)風(fēng)下高鐵列車交會時,列車輪重減載率是控制列車車速閾值的控制因素。

    本文以高速鐵路常用的40 m簡支梁為研究對象,利用多體動力學(xué)理論建立高速列車在橋上交會的車-橋耦合分析模型,將列車和橋梁所受的風(fēng)荷載以力和力矩形式輸入到車-橋耦合分析模型中,分析雙線列車受橫風(fēng)作用以350 km/h甚至更高速度交會過橋時的列車和橋梁動力響應(yīng),探討橫風(fēng)作用對簡支梁橋上雙線列車行車安全性產(chǎn)生的影響規(guī)律,提出高速列車在簡支梁橋上交會的風(fēng)速閾值。

    1 考慮列車交會的風(fēng)-車-橋梁系統(tǒng)耦合振動模型

    本文中風(fēng)-車-橋系統(tǒng)耦合振動模型,采用多體動力學(xué)軟件Simpack,建立CRH380A型動車組車輛動力學(xué)精細(xì)模型,車輛模型包括1個車體、2個轉(zhuǎn)向架和4個輪對在內(nèi)的7個剛體,并通過一二系彈簧、減震器、抗側(cè)滾扭桿和抗蛇形減震器等構(gòu)件連接,轉(zhuǎn)向架模型如圖1所示。單節(jié)動車模型共74個自由度。列車采用4節(jié)編組,編組方式為動車+拖車+拖車+動車。單節(jié)車輛模型如圖2所示。

    本文采用有限元軟件Ansys建立簡支梁橋模型,考慮6個節(jié)點自由度,即3個平動和3個轉(zhuǎn)動自由度,支座與墩底約束在有限元軟件中解耦,將橋梁結(jié)構(gòu)縮減自由度后以柔性體文件(.fbi)的形式導(dǎo)入Simpack中,再利用43號彈簧力元模擬支座和墩底約束。輪軌法向作用力采用Hertz非線性接觸理論進(jìn)行計算,輪軌切向蠕變力采用簡化的Kalker蠕變理論計算。

    車輛與橋梁之間的耦合采用啞元方法[5]。啞元法又稱虛體法,即在列車每個車輪的下方建立一個隨車輪一同運動的物體,稱其為啞元。將啞元與橋上的移動標(biāo)志點以力元連接,使車輛和橋梁能行成力的傳遞,因其質(zhì)量和轉(zhuǎn)動慣量都非常小,對車-橋耦合系統(tǒng)的計算結(jié)果影響也極小?;趩≡椒ǖ鸟詈舷到y(tǒng)如圖3所示。

    分析采用德國低干擾軌道譜生成的軌道不平順,考慮軌距、方向、高低和水平不平順,空間步長為0.2 m。

    橋梁、車輛子系統(tǒng)模型考慮平均風(fēng)引起的靜風(fēng)力和脈動風(fēng)引起的抖振力作用。本文40 m簡支梁主梁和列車的氣動力系數(shù)參考文獻(xiàn),如表1所示。其中:CH為阻力系數(shù);CV為升力系數(shù);CM為彎矩系數(shù)。橋梁和列車氣動力以Simpack中的93號力元即力/彎矩力元進(jìn)行施加。

    2 算例簡介

    以高速鐵路常用的40 m雙線簡支梁橋為例,分析該類型橋梁適應(yīng)雙線CRH380A列車組以高速度在橋上交會時的動力響應(yīng)特性。采用Ansys軟件中的Shell63單元建立主梁模型,Beam188單元建立橋墩模型。模型橋面寬12.6 m,梁長40.5 m,梁高3.235 m,墩高18.5 m,線間距取為5 m。橋梁附屬設(shè)施等二期荷載采用Mass21單元按180 kN/m施加。其中10跨40 m簡支梁模型如圖4所示。橋梁有限元模型在Ansys中先進(jìn)行子結(jié)構(gòu)縮減計算,對結(jié)構(gòu)進(jìn)行自由度縮減,之后將縮減后的橋梁外形數(shù)據(jù)和結(jié)構(gòu)質(zhì)量、剛度矩陣分別輸入Simpack中生成柔性體文件并導(dǎo)入多體計算系統(tǒng)中,再采用啞元方法與列車組成列車-橋梁耦合振動系統(tǒng)。

    研究考慮2組4節(jié)編組的CRH380A列車組在不同風(fēng)速等級下,以不同車輛速度等級在40 m簡支梁橋上進(jìn)行等速交會,計算列車組交會時的列車、橋梁的動力響應(yīng)。速度等級以350 km/h為基準(zhǔn),按25 km/h的梯度遞增至425 km/h。風(fēng)速等級則以5 m/s為基準(zhǔn)按2.5 m/s的梯度遞增至25 m/s。

    3 列車及橋梁響應(yīng)評價指標(biāo)

    橋梁的評價指標(biāo)選取梁體的橫向、豎向加速度。橋梁橫向加速度限值取1.4 m/s2,豎向加速度取為5 m/s2車輛的安全性評價指標(biāo)選取脫軌系數(shù)和輪重減載率,車輛的平穩(wěn)性指標(biāo)選取車體的橫向、豎向加速度進(jìn)行評價。根據(jù)TB 10621—2014《高速鐵路設(shè)計規(guī)范》,車輛的評價指標(biāo)及其限值如表2所示。

    4 數(shù)值計算結(jié)果

    4.1 橋梁動力響應(yīng)分析

    車速等級為400 km/h,不同風(fēng)速下的橋梁橫向、豎向加速度如圖5所示。從圖5(a)可以看出,在同一車速下,橋梁的豎向加速度受風(fēng)速的影響較小,隨著風(fēng)速的增加,豎向加速度的增幅較小,基本保持穩(wěn)定;而圖5(b)中的橫向加速度受風(fēng)速影響較大,但總體增幅較小。

    4.2 列車交會運行安全性分析

    為了保證列車在橫風(fēng)中交會時的安全,計算不同速度的橫風(fēng)下列車以不同速度在橋上交會運行時列車的動力響應(yīng),如圖6所示。

    從圖6可以看出,隨著車速和風(fēng)速的增加,列車的脫軌系數(shù)和輪重減載率呈現(xiàn)增大的趨勢,列車脫軌系數(shù)增幅相對較小,滿足規(guī)范限值要求,而輪重減載率增幅較大,在部分工況中超過了規(guī)范規(guī)定的0.6限值要求,因此應(yīng)以輪重減載率作為高速列車簡支梁橋上交會時車速的控制指標(biāo)。

    從圖6(b)可以看出,在22.5 m/s風(fēng)速下,列車以350 km/h速度交會通過,輪重減載率在0.6以下,其交會風(fēng)速閾值取22.5 m/s;在20 m/s風(fēng)速下,列車以375 km/h交會通過,輪重減載率滿足規(guī)范要求,其交會風(fēng)速閾值取20 m/s;在17.5 m/s風(fēng)速下,列車以400 km/h速度交會時的輪重減載率在0.6以下,其交會風(fēng)速閾值取17.5 m/s;在12.5 m/s風(fēng)速下,列車以425 km/h交會通過時輪重減載率為0.612,已經(jīng)超出規(guī)范要求,因此其交會風(fēng)速閾值應(yīng)為10 m/s。

    4.3 列車交會運行平穩(wěn)性分析

    不同速度等級下,列車交會時車體橫向、豎向加速度如圖7所示??梢钥闯觯熊嚨臋M向和豎向加速度均隨著車速和風(fēng)速的增大而增加,總體增加幅度較小,且均未達(dá)到規(guī)范規(guī)定的限值要求。

    5 結(jié)論

    (1)橫風(fēng)作用下,高速列車在橋上交會時,簡支梁橋的橫向、豎向加速度隨風(fēng)速增加而增大,但受風(fēng)速的影響較小。

    (2)隨著橋上交會時的風(fēng)速和車速的增加,列車的橫向加速度、豎向加速度、脫軌系數(shù)和輪重減載率均呈現(xiàn)增大的趨勢,輪重減載率的增幅較大,部分工況下輪重減載率超過了規(guī)范限值,因此應(yīng)以輪重減載率作為列車橋上高速交會的控制性指標(biāo)。

    (3)風(fēng)速在10 m/s以上時,高速列車在橋上進(jìn)行交會車速應(yīng)控制在425 km/h以下,否則將影響行車安全。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 沈銳利.高速鐵路簡支梁橋豎向振動響應(yīng)研究[J].中國鐵道科學(xué),1996,17(3):24-34.

    [2] 李小珍,龔振華.400km/h高速鐵路32m簡支梁橋上安全行車橫向風(fēng)速閾值分析[J].鐵道建筑,2021,61(7):17-20.

    [3] 王亞朋,藺鵬臻,孫加林,等.高速列車橋上等速交會時的車-橋耦合振動特性研究[J].鐵道學(xué)報,2021,43(5),169-176.

    [4] 郭文華,洪新民,陳春霞.側(cè)風(fēng)下高鐵列車交會運行時車-橋耦合振動[J].中國鐵道科學(xué),2020,41(4),48-56.

    [5] 羅錕,汪振國,雷曉燕.軌道交通車橋耦合振動仿真改進(jìn)方法與應(yīng)用[J].現(xiàn)代制造過程,2018,11,60-65.

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