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    懸索橋主纜空纜狀態(tài)扭轉(zhuǎn)控制技術(shù)

    2023-06-29 10:52:34李則均
    四川建筑 2023年2期
    關(guān)鍵詞:吊重吊索主纜

    主纜的扭轉(zhuǎn)剛度極小,在空纜狀態(tài)下,由于沒有其他約束,內(nèi)部應(yīng)力稍微不均勻,主纜便會(huì)自由扭轉(zhuǎn)。在傳統(tǒng)扭轉(zhuǎn)控制技術(shù)的基礎(chǔ)上,提出沿橋跨八分點(diǎn)增設(shè)吊重荷載來(lái)控制主纜扭轉(zhuǎn)。以國(guó)內(nèi)某千米級(jí)懸索橋?yàn)楸尘敖⒂邢拊P瓦M(jìn)行計(jì)算分析,計(jì)算表明利用此方法來(lái)防止主纜在空纜狀態(tài)下發(fā)生扭轉(zhuǎn)是行之有效的。但隨著扭轉(zhuǎn)角的逐漸減小,增加吊重荷載對(duì)扭轉(zhuǎn)角的減小作用逐漸變小,因此實(shí)際采用的吊重荷載需根據(jù)實(shí)際控制需求作合理取值。

    主纜; 空纜狀態(tài); 扭轉(zhuǎn)剛度; 吊重荷載; 有限元計(jì)算

    U448.25 A

    [定稿日期]2022-02-17

    [作者簡(jiǎn)介]李則均(1996—),男,碩士,研究方向?yàn)闃蛄号c隧道工程。

    主纜的扭轉(zhuǎn)剛度極小,在空纜狀態(tài)下,由于沒有其他約束,內(nèi)部應(yīng)力稍微不均勻,主纜便會(huì)自由扭轉(zhuǎn)。溫度、日照以及先期索股內(nèi)應(yīng)力釋放等,都是引起內(nèi)部應(yīng)力不均勻的因素。對(duì)于采用騎跨式吊索的主纜,主纜扭轉(zhuǎn)會(huì)帶動(dòng)索夾扭轉(zhuǎn),如果在吊梁前不進(jìn)行糾正,即使騎跨式吊索標(biāo)記點(diǎn)對(duì)位索夾標(biāo)記點(diǎn)進(jìn)行安裝,梁上由于吊索兩支不齊,稍微受力后會(huì)引起吊索滑移,導(dǎo)致吊索標(biāo)記點(diǎn)不再與索夾標(biāo)記點(diǎn)對(duì)齊,當(dāng)梁段吊裝上去之后,強(qiáng)大的吊索摩擦將約束主纜扭轉(zhuǎn),由于主纜扭轉(zhuǎn)剛度較小,以后主纜將不再自由扭轉(zhuǎn)。這種扭轉(zhuǎn)姿態(tài)就會(huì)永久保持下去,從而影響索夾受力。本文將研究控制方案,在吊梁前把主纜扭轉(zhuǎn)消除。

    1 主纜扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生原因及控制手段

    主纜索股在架設(shè)牽引過程中由于貓道的振動(dòng)等問題會(huì)造成索股的扭轉(zhuǎn),為避免此扭轉(zhuǎn)的發(fā)生,牽引過程中應(yīng)盡量使放索滾輪托架保持水平,減少貓道振動(dòng),保證滾輪寬度為索股名義直徑的3倍,側(cè)面與水平面夾角控制為120°。錨頭放出后,每300 m在承重索上懸掛一只帶手柄的六邊形索夾,由2個(gè)人扶持錨頭托架手柄前行,行進(jìn)速度不超過30 ~40 m/min[1]。主纜索股入鞍時(shí)也易發(fā)生扭轉(zhuǎn),且索股的扭轉(zhuǎn)主要呈局部“S”形扭轉(zhuǎn)。當(dāng)發(fā)生此種扭轉(zhuǎn)時(shí),為方便人工操作,先用軟質(zhì)的布帶裹緊扭轉(zhuǎn)處,再安裝操作扣,并連接手柄。首先確定扭轉(zhuǎn)問題是出現(xiàn)在錨頭還是索股中部,如果是錨頭附近,需要安排2組以上的工作人員,分別前后間隔2 m左右站在索股兩邊,如果是索股中部,則需要安排3組以上的技術(shù)人員,按照從中間向兩側(cè)對(duì)稱反扭的方法進(jìn)行扭轉(zhuǎn)[2]。

    以往對(duì)于主纜索股扭轉(zhuǎn)的研究主要關(guān)注于索股牽引及成纜過程。對(duì)于索股架設(shè)完成后空纜時(shí)期由于主纜索股內(nèi)部?jī)?nèi)力不均引起的扭轉(zhuǎn)的控制研究甚少。對(duì)于采用騎跨式吊索的主纜,主纜扭轉(zhuǎn)會(huì)帶動(dòng)索夾扭轉(zhuǎn),如果在吊梁前不進(jìn)行糾正,即使騎跨式吊索標(biāo)記點(diǎn)對(duì)位索夾標(biāo)記點(diǎn)進(jìn)行安裝,梁上由于吊索兩支不齊,稍微受力后會(huì)引起吊索滑移,導(dǎo)致吊索標(biāo)記點(diǎn)不再與索夾標(biāo)記點(diǎn)對(duì)齊,當(dāng)梁段吊裝上去之后,強(qiáng)大的吊索摩擦力將約束主纜扭轉(zhuǎn),由于主纜扭轉(zhuǎn)剛度較小,以后主纜將不再自由扭轉(zhuǎn)。這種扭轉(zhuǎn)姿態(tài)就會(huì)永久保持下去,從而影響索夾受力。本文提出一種新型控制方案,在吊梁前把主纜扭轉(zhuǎn)消除。

    2 主纜集束體的扭轉(zhuǎn)剛度[3]

    主纜是由多根鋼絲集束而成,全部索股架設(shè)完成后,經(jīng)歷了對(duì)股絲鋼絲進(jìn)行梳理、緊纜、安裝索夾及體系轉(zhuǎn)換、主纜纏絲這一過程而形成成橋時(shí)的主纜。在體系轉(zhuǎn)換過程中,隨著主纜內(nèi)力增加,橫截面鋼絲不斷地重新排列,形成更為穩(wěn)定的截面形式,同時(shí)主纜集束體的扭轉(zhuǎn)剛度也在不斷變化。被索夾包圍的主纜節(jié)段因索夾強(qiáng)大的緊箍力作用使得該部分集束體鋼絲間緊密接觸而不能發(fā)生相互錯(cuò)動(dòng),此處的主纜集束體可當(dāng)作一個(gè)實(shí)體截面來(lái)考慮。如果主纜集束體鋼絲沒有張力,則相鄰兩索夾之間的主纜集束體的扭轉(zhuǎn)剛度應(yīng)介于主纜鋼絲間完全不黏接與完全黏接之間,主纜集束體扭轉(zhuǎn)剛度J的取值在極限范圍之內(nèi),見式(1)。

    Jmin=nπd432,Jmax=πD432(1)

    式中:n為集束體鋼絲的總數(shù);d為鋼絲的直徑;D為等面積實(shí)截面主纜的直徑。

    3 主纜空纜狀態(tài)扭轉(zhuǎn)控制新技術(shù)

    針對(duì)主纜由于溫度、日照以及先期索股內(nèi)應(yīng)力釋放等引起內(nèi)部應(yīng)力不均勻從而導(dǎo)致主纜發(fā)生扭轉(zhuǎn)的問題。本文結(jié)合前人的研究,提出通過在主纜八分點(diǎn)處索夾位置添加臨時(shí)吊重來(lái)抑制主纜在梁段吊裝之前發(fā)生扭轉(zhuǎn)。

    由于主纜中心到索夾耳板稍孔有一定的距離,主纜由于各種因素產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)后,索夾耳板會(huì)隨著主纜扭轉(zhuǎn)而發(fā)生傾斜,在索夾上加上吊重荷載后,此豎向荷載會(huì)產(chǎn)生一定的恢復(fù)力矩,消除主纜的扭轉(zhuǎn)。

    3.1 有限元模型建立

    由于主纜單元抗扭以及抗彎剛度很小,因此在有限元模擬過程中通常用桿單元來(lái)模擬主纜,主纜只受軸力作用。但桿單元不具備空間轉(zhuǎn)動(dòng)自由度,無(wú)法獲取主纜由于扭矩作用產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角,因此本文采用梁?jiǎn)卧獙?duì)主纜進(jìn)行模擬。利用有限元分析軟件Ansys建立了大橋主跨空纜狀態(tài)模型,如圖1所示。主纜采用Beam44模擬。

    3.2 主纜剛度取值

    研究所采用懸索橋主纜由520股91絲直徑5.9 mm鋼絲組成,因此,主纜扭轉(zhuǎn)剛度范圍為5.6×10-6~2.66×10-1m4。最大剛度與最小剛度的比值為47 600??煽闯龃朔秶^廣,本研究將分析主纜取不同扭轉(zhuǎn)剛度大小時(shí)扭轉(zhuǎn)荷載以及吊重荷載對(duì)其扭轉(zhuǎn)角的影響。表1為采用的剛度取值。

    3.3 計(jì)算結(jié)果

    對(duì)各種剛度取值的主纜模型施加不同大小的扭矩荷載使其發(fā)生扭轉(zhuǎn),研究使不同扭轉(zhuǎn)角度恢復(fù)所需要的吊重荷載。計(jì)算結(jié)果如表2所示,其中將主纜扭轉(zhuǎn)角小于0.45°作為主纜扭轉(zhuǎn)消除標(biāo)志,此時(shí)主纜斷面最低點(diǎn)的水平位移小于5 mm。圖2為4種剛度取值對(duì)應(yīng)的吊重荷載取值隨扭轉(zhuǎn)角的變化趨勢(shì)圖。

    從圖2中可以看出發(fā)生相同的扭轉(zhuǎn)角,扭矩荷載與扭轉(zhuǎn)剛度成正比例變化。所以傳統(tǒng)的在主纜上增設(shè)魚雷夾(增大主纜的扭轉(zhuǎn)剛度同時(shí)減小主纜的自由扭轉(zhuǎn)長(zhǎng)度)來(lái)防止主纜扭轉(zhuǎn)是行之有效的方法。在傳統(tǒng)防扭轉(zhuǎn)方案外,本研究提出的沿跨徑八分點(diǎn)增設(shè)吊重可以給主纜提供抗扭轉(zhuǎn)力矩。如表2所示,恢復(fù)主纜扭轉(zhuǎn)所需的吊重荷載隨著扭轉(zhuǎn)角近似呈正比例關(guān)系變化。且隨著主纜扭轉(zhuǎn)剛度取值的增大,恢復(fù)相同的扭轉(zhuǎn)角所需的吊重荷載隨著剛度呈正比例變化。因此實(shí)際設(shè)置前,可以通過試驗(yàn)得到主纜較為準(zhǔn)確的扭轉(zhuǎn)剛度,并對(duì)實(shí)橋橋位處的溫度場(chǎng)風(fēng)場(chǎng)對(duì)主纜可能發(fā)生的最大扭轉(zhuǎn)角進(jìn)行研究,得到最大可能發(fā)生的扭轉(zhuǎn)角度,從而通過內(nèi)插求得所需的吊重荷載。實(shí)橋建設(shè)過程中,在已吊重的情況下若遇到極端環(huán)境或不可抗力因素使得主纜扭轉(zhuǎn)再次發(fā)生,可以通過增大現(xiàn)有吊重的方法將扭轉(zhuǎn)消除。

    理論上在單純的吊重荷載作用下不能完全恢復(fù)主纜的扭轉(zhuǎn),但可以將扭轉(zhuǎn)控制在一定程度之內(nèi)。因此研究固定的扭轉(zhuǎn)角度情況下,施加不同的吊重荷載,得到吊重后主纜的扭轉(zhuǎn)角度,研究吊重荷載的合理取值。

    取主纜3號(hào)剛度方案,即主纜的扭轉(zhuǎn)剛度取實(shí)截面主纜扭轉(zhuǎn)剛度的1/100。施加扭矩使主纜跨中產(chǎn)生20°的扭轉(zhuǎn)角,分別在跨徑八分點(diǎn)施加0~4 800 kN的吊重荷載,研究主纜扭轉(zhuǎn)角的變化,結(jié)果如表3所示,變化趨勢(shì)圖如圖3所示。

    從上述結(jié)果可以看出,隨著扭轉(zhuǎn)角的逐漸減小,增加吊重對(duì)扭轉(zhuǎn)角的減小作用逐漸減小,在當(dāng)前研究所取的抗扭剛度取值下,主纜產(chǎn)生了20°的扭轉(zhuǎn)角。當(dāng)?shù)踔睾奢d取300 kN左右時(shí)可將主纜斷面下表面點(diǎn)水平位移控制在3.1 cm,當(dāng)?shù)踔睾奢d取1 000 kN左右時(shí)可將主纜斷面下表面點(diǎn)水平位移控制在1 cm左右,當(dāng)?shù)踔睾奢d取2 100 kN時(shí)可將主纜斷面下表面點(diǎn)水平位移控制在5 mm之內(nèi),由此可以看出吊重取300 kN之后繼續(xù)增大吊重荷載,對(duì)于主纜扭轉(zhuǎn)角的減小收效甚微,因此吊重荷載的取值需根據(jù)實(shí)際控制需求進(jìn)行合理取值。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    (1)針對(duì)由于溫度、日照以及先期索股內(nèi)應(yīng)力釋放等引起內(nèi)部應(yīng)力不均勻從而導(dǎo)致主纜發(fā)生扭轉(zhuǎn)的問題。本文提出通過在主纜八分點(diǎn)處索夾位置添加臨時(shí)吊重來(lái)抑制主纜在梁段吊裝之前發(fā)生扭轉(zhuǎn),有限元計(jì)算分析表明,該方法對(duì)主纜扭轉(zhuǎn)的抑制效果較好。

    (2)恢復(fù)主纜扭轉(zhuǎn)所需的吊重荷載隨著扭轉(zhuǎn)角近似呈正比例關(guān)系變化。且隨著主纜扭轉(zhuǎn)剛度取值的增大,恢復(fù)相同的扭轉(zhuǎn)角所需的吊重荷載隨著扭轉(zhuǎn)剛度也呈正比例變化。

    (3)隨著扭轉(zhuǎn)角的逐漸減小,增加吊重對(duì)扭轉(zhuǎn)角的減小作用逐漸減小,當(dāng)主纜扭轉(zhuǎn)角減小到一定程度之后繼續(xù)增大吊重荷載,對(duì)于主纜扭轉(zhuǎn)角的進(jìn)一步減小收效甚微,因此吊重荷載的取值需根據(jù)實(shí)際控制需求進(jìn)行合理取值。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 張成瑞.懸索橋主纜PPWS法架設(shè)中質(zhì)量通病及解決措施[J].北方交通,2018(2):13-16.

    [2] 付瓊.懸索橋主纜架設(shè)施工中存在的問題與優(yōu)化方案[J].工程建設(shè)與設(shè)計(jì),2020(9):297-299.

    [3] 齊東春,沈銳利,劉章軍,等.考慮拉扭耦合效應(yīng)的空間主纜扭轉(zhuǎn)計(jì)算方法[J].長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2015,35(6):91-97.

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