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    昌吉市第一小學(xué)教學(xué)綜合樓隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2023-06-29 17:19:27朱果謝雪梅
    四川建筑 2023年2期
    關(guān)鍵詞:鉛芯支座橡膠

    朱果 謝雪梅

    昌吉市第一小學(xué)教學(xué)綜合樓為平面L型布置,主體結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架,設(shè)計(jì)采用了基礎(chǔ)隔震技術(shù)。結(jié)構(gòu)計(jì)算分析結(jié)果表明:在L型平面未脫縫的情況下,減震系數(shù)位于0.3~0.4之間(設(shè)防地震作用下),上部結(jié)構(gòu)(隔震層以上)的水平地震作用及抗震措施按設(shè)防烈度降低1度設(shè)計(jì);通過結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計(jì),顯著延長了該教學(xué)綜合樓的結(jié)構(gòu)自振周期,有效降低了上部結(jié)構(gòu)的地震作用效應(yīng)和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。

    教學(xué)樓; 隔震設(shè)計(jì); 隔震支座; 地震作用; 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)

    TU352.1 A

    [定稿日期]2022-01-24

    [作者簡介]朱果(1987—),男,碩士,高級工程師,一級注冊結(jié)構(gòu)工程師,從事結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)工作;謝雪梅(1987—),女,碩士,工程師,一級注冊結(jié)構(gòu)工程師,從事結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)工作。

    1 工程概況

    昌吉市第一小學(xué)位于昌吉市(新疆維吾爾自治區(qū)),本工程為新建教學(xué)綜合樓項(xiàng)目,總建筑面積約為4 800 m2。

    本工程抗震設(shè)防烈度為8度0.20g,地震分組為第三組[3],建筑場地類別為Ⅱ類,特征周期0.45 s?;撅L(fēng)壓按50年一遇W0=0.60 kN/m2設(shè)計(jì),地面粗糙度為B類[4]。

    根據(jù)抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn),綜合教學(xué)樓屬于重點(diǎn)設(shè)防類(乙類建筑)[3],結(jié)構(gòu)安全等級為一級,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年。本工程地上4層(無地下室),建筑主體高度16.65 m,寬度20.5 m,高寬比0.81。隔震支座設(shè)置在與基礎(chǔ)相連的下支墩上,基礎(chǔ)形式采用柱下獨(dú)基,主體結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架[2](圖1)。

    2 隔震設(shè)計(jì)及分析

    2.1 隔震支座參數(shù)及布置

    依據(jù)項(xiàng)目情況以及結(jié)構(gòu)布置和荷載分布,本工程隔震支座設(shè)置在基礎(chǔ)頂部,隔震支座采用鉛芯橡膠支座(LRB)和天然橡膠支座(LNR)2種類型[6]。結(jié)構(gòu)外圍四周的地震位移相對較大,在這些位置設(shè)置水平剛度和耗能能力較大的鉛芯橡膠支座,可以有效的提高結(jié)構(gòu)抗扭剛度,在主體內(nèi)部則設(shè)置承擔(dān)軸力為主的天然橡膠支座。本工程設(shè)置鉛芯橡膠支座29個,天然橡膠支座5個,合計(jì)34個隔震支座,其隔震支座的布置見圖2。

    本工程所用的鉛芯橡膠支座及天然橡膠支座的具體設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示,與橡膠支座相連的隔震上下支墩以及與其相連的結(jié)構(gòu)構(gòu)件均按中震彈性,大震抗剪彈性、抗彎不屈服的抗震性能目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì)[5]。

    天然橡膠支座和鉛芯橡膠支座的水平荷載與位移曲線模型如圖3所示。天然橡膠隔震支座的水平剪力和水平位移曲線計(jì)算時簡化為線彈性模型;鉛芯橡膠隔震支座根據(jù)其非線性特性,計(jì)算時簡化為雙線性模型[1]。

    2.2 隔震層偏心率計(jì)算及隔震前后周期對比

    因?yàn)楦粽鹬ё目古まD(zhuǎn)能力較弱,在設(shè)計(jì)值中布置隔震支座時,應(yīng)盡量使上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)心和隔震層的剛心重合(小于3%),以減小結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。本工程隔震支座設(shè)置后的偏心率計(jì)算結(jié)果如表2所示,滿足規(guī)范要求。

    隔震前后結(jié)構(gòu)前兩振型的周期對比見表3,隔震前后的結(jié)構(gòu)前三周期均為平動、平動、扭轉(zhuǎn),設(shè)防地震作用下,前兩振型的結(jié)構(gòu)平動周期基本相同。對比隔震前后,結(jié)構(gòu)前兩振型的平動周期在隔震后延長了3倍左右,有效地避開了場地的卓越周期。

    2.3 地震波選取

    根據(jù)《抗規(guī)》(GB 50011-2010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》簡稱《抗規(guī)》)第5.1.2條的規(guī)定,當(dāng)進(jìn)行時程分析選取地震波時,人工波和天然波應(yīng)依據(jù)設(shè)計(jì)地震分組和建筑場地類別條件選取相應(yīng)的數(shù)量,天然波的數(shù)量不應(yīng)小于總數(shù)的2/3,地震影響系數(shù)曲線人工波和天然波的平均值應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的在統(tǒng)計(jì)意義上相符。在進(jìn)行彈性時程分析時,振型分解反應(yīng)譜的結(jié)構(gòu)底部剪力應(yīng)小于所有單條地震波計(jì)算結(jié)果的65%,且應(yīng)小于多條地震波計(jì)算結(jié)果平均值的80%。

    本工程共選取了如表4所示的5條天然地震波和2條人工地震波,選取的7條地震波的基底剪力和規(guī)范反應(yīng)譜基底剪力對比結(jié)果如表5所示,均滿足規(guī)范要求。

    根據(jù)《抗規(guī)》關(guān)于輸入地震波有效持續(xù)時間的規(guī)定,從時程波最開始最大峰值的10%起最后最大峰值的10%止,本工程選取的2條人工波和5條天然波時程曲線的有效持續(xù)時間詳見表6,均達(dá)到結(jié)構(gòu)基本周期5~10倍的要求,保證了結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的移可以按結(jié)構(gòu)基本周期往復(fù)5~10次。

    根據(jù)《抗規(guī)》5.1.2規(guī)定,地震影響系數(shù)曲線,選取的地震波應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜應(yīng)在統(tǒng)計(jì)意義上相符。所謂“在統(tǒng)計(jì)意義上相符”是指地震影響系數(shù)曲線在對應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上(一般是前3周期),選取地震波的平均值與振型分解反應(yīng)譜相比,應(yīng)相差不大于20%。由圖4和圖5可知,在隔震前后,地震影響系數(shù)曲線,選取的地震波平均值與規(guī)范反應(yīng)譜接近。

    2.4 減震系數(shù)計(jì)算

    經(jīng)過7條地震波的非線性時程分析,在設(shè)防地震作用下,隔震前后結(jié)構(gòu)X、Y向?qū)娱g剪力比值的平均值最大值為0.324,詳見表7,根據(jù)《抗規(guī)》式(12.2.5)關(guān)于隔震后的水平地震影響系數(shù)最大值計(jì)算,αmax1=β×αmax/ψ=0.324×0.16/0.85=0.061。

    根據(jù)《抗規(guī)》條文說明第12.2.7表8的規(guī)定,本工程減震系數(shù)β<0.4,因此隔震后上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的水平地震影響系數(shù)最大值按降一度即7度0.1g選取,取αmax=0.08。由于本工程為重點(diǎn)設(shè)防類建筑,因此上部結(jié)構(gòu)隔震后的抗震措施應(yīng)按7度0.1g提高一度查表確定,即按表8所對應(yīng)的8度0.20g選?。?],以滿足預(yù)期的隔震設(shè)計(jì)目標(biāo)。

    2.5 隔震支座驗(yàn)算及隔震縫寬設(shè)置

    2.5.1 支座應(yīng)力

    根據(jù)《抗規(guī)》表12.2.3,乙類建筑的橡膠隔震支座壓應(yīng)力限值為12 MPa,在重力荷載代表值(1.0D+0.5L)作用下,本工程所有橡膠隔震支座的最大壓應(yīng)力為11.6 MPa,滿足規(guī)范要求。

    在罕遇地震作用下,在荷載組合1.10D+0.55L+1.00Fek下和1.20D+0.60L+0.50Fek下支座最大壓應(yīng)力為13.99 MPa<25 MPa,滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    在罕遇地震作用下,在荷載組合0.90D-0.05L-1.0Fek下和0.08D-0.10L-0.5Fek下支座均未產(chǎn)生拉應(yīng)力,滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    2.5.2 支座位移

    根據(jù)《抗規(guī)》第12.2.6條,隔震支座在罕遇地震作用下的位移不應(yīng)超過該支座的直徑0.55倍及3Tr的較小值,其中Tr為隔震支座內(nèi)部的橡膠層總厚度。在荷載組合(1.0×恒荷載+0.5×活荷載+1.0×水平地震)工況下,,隔震支座在罕遇地震作用下的最大水平位移為185.11 mm,滿足規(guī)范要求。

    2.5.3 隔震縫寬

    根據(jù)《抗規(guī)》12.2.7條,隔震結(jié)構(gòu)的周邊應(yīng)設(shè)置連通豎向隔離縫,隔離縫的設(shè)置需保證隔震層在罕遇地震下的自由變形。隔震縫寬宜大于等于隔震橡膠支座在罕遇地震下的最大水平變形的1.2倍且大于200 mm。滿足隔震支座安裝及檢修空間要求,本工程沿建筑四周設(shè)置的隔震縫寬為350 mm。

    2.6 隔震層抗風(fēng)承載力驗(yàn)算

    根據(jù)《抗規(guī)》12.1.3條,對隔震結(jié)構(gòu),風(fēng)荷載的產(chǎn)生的總水平力不宜超過結(jié)構(gòu)總重力的10%,本結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的產(chǎn)生的總水平力X向?yàn)?57.9 kN,Y向?yàn)?38.4 kN,總重力為79 804.8 kN。

    為滿足微振動和風(fēng)荷載的要求,隔震支座必須具備足夠的屈服承載力和屈服前剛度,根據(jù)CECS126:2001《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》第4.3.4條要求[6],隔震支座應(yīng)按下式進(jìn)行抗風(fēng)驗(yàn)算:

    γwVwk≤VRw,即

    X向:1.5×857.9=1286.85kN<21×63+8×90=2043 kN(各鉛芯支座的屈服力之和)

    Y向:1.5×938.4=1407.6kN<21×63+8×90=2043 kN(各鉛芯支座的屈服力之和)

    滿足要求。

    式中:VRw為取隔震支座的屈服荷載設(shè)計(jì)值;γw為風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù),取1.5;Vwk為風(fēng)荷載作用下隔震層的水平剪力標(biāo)準(zhǔn)值。

    2.7 隔震層水平抗恢復(fù)力特性

    為滿足微振動和風(fēng)荷載的要求,隔震支座必需具備足夠的屈服前剛度,鉛芯橡膠支座和天然橡膠支座共同組成了隔震層的水平恢復(fù)力特性。圖6給出了隔震層的水平恢復(fù)力特性,鉛芯橡膠支座水平剛度簡化為雙線性模型、天然橡膠支座的水平剛度簡化為線性模型。

    隔震層屈服前的剛度為:

    K1=21×13.11+8×15.19+5×0.98=401.73 kN/mm

    隔震層屈服后的剛度為:

    K2=21×1.01+8×1.17+5×0.98=35.47 kN/mm

    經(jīng)驗(yàn)算,滿足要求。

    隔震支座的彈性恢復(fù)力驗(yàn)算:

    K100Tγ≥1.40VRw

    式中:K100為隔震支座在水平剪切應(yīng)變100%時的水平等效剛度;Tγ為隔震支座內(nèi)部橡膠總厚度。

    即有:

    支座彈性恢復(fù)力F=21×1.58×112+8×1.87×130+5×0.98×112=6209.76 kN

    1.4VRW=1.4×2043=2 860.2 kN

    F>1.4VRW

    隔震支座彈性恢復(fù)力滿足要求。

    3 隔震節(jié)點(diǎn)構(gòu)造

    隔震支座的上下連接示意如圖7所示,隔震支座上下支墩通過螺栓與隔震支座的上下聯(lián)結(jié)板連接,連接所用的錨固鋼筋或螺栓均按罕遇地震工況下的內(nèi)力進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算[7]。

    隔震層結(jié)構(gòu)周邊隔離溝示意如圖8所示,與隔震層上部結(jié)構(gòu)相連的附屬構(gòu)件均才有柔性連接或設(shè)置水平隔離縫,縫寬30 mm,水平隔離縫采用柔性粘結(jié)膠材料填充,以防止風(fēng)雨砂塵飄入或防鼠蟲等爬入。沿隔震層周邊設(shè)置豎向隔離縫,即隔震溝,隔震溝連通設(shè)置,不得影響上部結(jié)構(gòu)的水平自由變形,隔震溝縫寬不小于1.2 倍罕遇地震時隔震支座最大水平位移且不小于200 mm。

    4 結(jié)論

    根據(jù)國家及新疆維吾爾自治區(qū)的相關(guān)要求,鼓勵重點(diǎn)設(shè)防類建筑應(yīng)采用減隔震技術(shù)。昌吉市第一小教學(xué)綜合樓工程設(shè)計(jì)基于提高結(jié)構(gòu)抗震性能、保護(hù)非結(jié)構(gòu)構(gòu)件、實(shí)現(xiàn)建筑功能、結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)性等諸多原因,采用了基礎(chǔ)隔震技術(shù),設(shè)計(jì)結(jié)果表明,通過結(jié)構(gòu)隔震可以有效耗散地震能量,減小水平地震作用,提高主體結(jié)構(gòu)的抗震性能,在不脫縫的情況下改善結(jié)構(gòu)的抗扭性能。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 日本建筑學(xué)會.隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].劉文光,譯.馮德民,校.北京:地震出版社,2006.

    [2] 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范:GB 50010-2010(2015年版)[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010

    [3] 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范:GB5011-2010(2016年版)[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010

    [4] 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范:GB 50009-2012[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012

    [5] 建筑隔震設(shè)計(jì)規(guī)范(征求意見稿)[EB/OL].(2018-01-11)[2019-06-20].http://www.mohurd.gov.cn/zqyj/201801/t20180112_234778.html.

    [6] 疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程:CECS 126:2001[S].北京:中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會,2001.

    [7] 橡膠支座第3部分:建筑橡膠支座:GB 20688.3-2006[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2006.

    [8] 混凝土建筑結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)隔震技術(shù)規(guī)程:DB62/T25-3121-2016[S]. 北京:中國建材工業(yè)出版社,2016.

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