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    上跨機場快速輔道大跨度40m軌道交通簡支箱梁施工關鍵技術

    2023-06-29 08:32:18孔冬梅
    四川建筑 2023年2期
    關鍵詞:簡支梁貝雷貝雷梁

    結合成都市軌道交通資陽線一座上跨機場快速路輔道大跨度現(xiàn)澆40 m簡支箱梁,對其施工關鍵技術進行專項研究。與常規(guī)梁體不同,本跨箱梁跨度自重大、受場地和交通限制,危險系數(shù)高。結合地質(zhì)及周邊環(huán)境實際情況,研究設計了鋼管立柱貝雷梁現(xiàn)澆支架,對支架結構進行部跨研究和受力分析,最后采用有限元法對支架進行整體受力分析和屈曲分析,驗證了其設計的可靠性。

    大跨度簡支箱梁; 現(xiàn)澆支架; 設計與施工

    U445.35 A

    [定稿日期]2022-02-17

    [作者簡介]孔冬梅(1980—),女,本科,工程師,從事土木工程施工管理工作。

    1 工程概況

    成都軌道交通資陽線福田站—呂家咀站高架區(qū)間位于四川省成都市簡陽市,高架區(qū)間起止里程:YDK76+307.594~YDK82+124.000,總長5 816.406 m。本工程現(xiàn)澆雙線簡支梁位于區(qū)間B號橋,位于里程YDK79+918.302~YDK79+958.202(B93~B94號墩)范圍內(nèi),小里程端與30 m預制簡支梁相接,大里程端與(48+88+48) m連續(xù)梁相接。該簡支梁上跨空港大道輔道,線路與空港大道輔道斜交角度約66.5°,空港大道輔道寬約12 m,B93號墩距空港大道輔道路肩距離約20 m,右側為人行便道和小型車便道,B94號墩距路肩距離約5 m,其相互位置關系如圖1所示。簡支梁采用等高度單箱單室結構,簡支梁頂板寬10.8 m,底板寬4.57 m,梁高2.5 m,底板厚0.25 m,在支點梁根部加厚至0.65 m;頂板厚度為0.25 m,在支點處加厚至0.5 m;腹板厚0.52 m,在支點處加厚至0.95 m;簡支梁翼緣板垂直厚0.284~0.584 m,箱梁梁端和跨中截面如圖2所示,整片梁重約863 t。

    2 箱梁現(xiàn)澆支架設計

    2.1 支架設計相關參數(shù)

    40 m簡支梁支架采用鋼管貝雷支架方案,支架結構由底部鋼支柱、貝雷片縱梁、工字鋼橫梁、盤扣架組成,基礎采用柱下擴大獨立基礎,翼緣板支撐系統(tǒng)采用盤扣式鋼管腳手架,內(nèi)模支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管腳手架。鑒于貝雷梁跨越能力有限,跨度部為兩跨或三跨。

    桁架單元桿件性能見表1,幾何特性見表2,桁架容許內(nèi)力見表3。

    2.2 荷載分析

    2.2.1 箱梁自重

    由設計圖紙知箱梁澆筑混凝土316.23 m3,鋼筋混凝土密度取2 600 kg/m3,自重對荷載組合不利,取重要性系數(shù)1.05,則箱梁自重:

    G1=1.05×316.23×2600=863307.9 kg=8633.08 kN

    貝雷梁計算跨度l=36 m,換算為作用在貝雷梁上的均布荷載為q1=8633.08/36=239.81 kN/m。

    2.2.2 模板及方木自重

    模板采用15 mm厚Ⅰ類竹膠模板,按1.5 kN/m2計,換算均布荷載為q2=1.5×10.8=16.2 kN/m。

    2.2.3 貝雷梁自重

    先布置為18排單層加強型,一排內(nèi)有12個3 m標準貝雷片,1個3 m標準貝雷片自重270 kg,則一排自重為12×270=3240 kg,18排共重18×3240=58320 kg=583.2 kN,換算作均布荷載為q3=583.2/36=16.2 kN/m。

    2.2.4 施工荷載

    按1 kN/m2計算,換算均布荷載為q4=1×10.8=10.8 kN/m。

    2.2.5 振搗混凝土產(chǎn)生荷載

    按2 kN/m2計算,換算均布荷載為q5=2×10.8=21.6 kN/m。

    2.2.6 風荷載

    根據(jù)路橋施工計算手冊,橫橋向風壓計算公式W=K1K2K3K4W0。其中:WO=0.81 kN/m2基本風壓;K1=1設計風速頻率轉換系數(shù);K2=1.3風載體形系數(shù)(桁架);K3=1.13風壓高度系數(shù);K4=1.5地形、地理條件系數(shù)。

    算得桁架橫橋向風壓W=1.78 kN/m2,算作均布線荷載q6=1.78×1.7=3.026 kN/m。

    2.3 支架承載力與形變理論研究

    采用容許內(nèi)力法,恒載分項系數(shù)取1.2,活載分項系數(shù)取1.4,荷載組合q=1.2(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5+q6)=1.2×(239.81+16.2+16.2)+1.4×(10.8+21.6+3.026)=1.2×272.21+1.4×35.426=376.25 kN/m。初步布設為12.96 m+2 m+21.04 m的三跨連續(xù)梁,貝雷梁的受力分析簡圖如圖3所示。

    圖4為其彎矩,同時顯示支反力??缰兄c2支座反力R2=-296.14 kN,支點3支座反力R3最大,達879.36 t。而支點2出現(xiàn)了負的支座反力,說明該連續(xù)梁結構布設不合理。

    現(xiàn)將梁在支點2斷開,重新布置為兩跨簡支梁結構,其受力簡圖如圖5所示。

    經(jīng)計算,左跨彎矩和左跨剪力分別如圖6、圖7所示。

    左跨計算結果:跨中產(chǎn)生最大彎矩Mmax=7862.91 kN·m,支座處產(chǎn)生最大剪力Fs,max=2432.46 kN。單排單層貝雷梁容許彎矩[M]=788.2 kN·m, 容許剪力[Fs]=245.2 kN。該跨需要貝雷梁排數(shù)n=7862.9/788.2=9.976排,偏于安全起見,該跨布設18排,可提供抗彎和抗剪承載力為:

    M=18×788.2=14187.6 kN·m>7862.91 kN·m

    Fs=18×245.2=4413.6 kN>2432.46 kN,滿足要求。

    剛度驗算:荷載取q=1.25(q1+q2)=1.25×(239.81+16.2)=320.01 kN/m。

    跨中撓度:

    ω=5ql4384EI=5×320.01×12.934384×18×526044.12=44722662.83636016957.44=12.30mm<12960400=32.4mm,滿足要求。

    經(jīng)計算,右跨彎矩和右跨剪力分別如圖8、圖9所示。

    右跨計算結果:跨中產(chǎn)生最大彎矩Mmax=20622.43 kN·m,支座處產(chǎn)生最大剪力Fs,max=3939.34 kN。單排單層貝雷梁容許彎矩[M]=788.2 kN·m, 容許剪力[Fs]=245.2 kN。該跨需要貝雷梁排數(shù)n=20622.43/788.2=26.16排,為保險起見,該跨布設28排,為避免布設太密,改為布設18排單層加強型??商峁┑目箯澓涂辜舫休d力為:

    M=18×1687.5=23625 kN·m>20622.43 kN·m

    Fs=18×245.2=4413.6 kN>3939.34 kN,滿足要求。

    剛度驗算:荷載取q=1.25(q1+q2)=1.25×(239.81+16.2)=320.01 kN·m。

    跨中撓度:

    ω=5ql4384EI=5×320.01×20.944384×18×16963800=307638201.38375270400=36.73 mm<20940400=52.35 mm,滿足要求。

    3 現(xiàn)澆支架有限元分析

    根據(jù)以上理論分析,設計了如圖10所示的40 m簡支箱梁現(xiàn)澆支架。簡支梁中間臨時墩均落在便道瀝青混凝土路面上,采用雙柱下擴大基礎,基礎為矩形階梯型,一級臺階,臺階長3 m,寬3 m,臺階高為0.8 m。鋼管柱采用609 mm、壁厚16 mm,下共設4排,每排2根,橫向間距為5.4 m,縱向間距為12.92 m+2 m+20.78 m??拷憾虽撝Ф樟⒂诙罩信_上,中間鋼支墩立于獨立擴大基礎上。鋼支墩之間采用圓鋼管或槽鋼桁架連接系連接,連接系上平連距鋼支墩頂0.5 m,連接系上下平連高度為5 m。鋼管柱上設置40 cm高沙箱,左跨右鋼管樁上和中間沙箱上設置12 m長三拼I56a工字鋼作為橫梁,左跨靠近簡支梁端沙箱上設置12 m長雙拼I56a工字鋼作為橫梁,橫梁上左跨架設18排單層貝雷片,右跨架設18排加強型貝雷片。腹板位置貝雷片間距45 cm,底板及翼板位置貝雷片間距90 cm,貝雷片上橫向鋪設2排長6 m的I10工字鋼作為分配梁,靠近簡支梁端5.15 m范圍內(nèi)間距按60 cm布置,中間間距按90 cm布置。

    使用Midas建立貝雷梁支架整體有限元模型進行受力分析。為簡化模型,貝雷片使用截面慣性矩相同的矩形截面梁單元等效。在貝雷梁上建立板單元,荷載通過圖11所示的面荷載傳遞至貝雷梁上。

    3.1 支反力校核

    支反力之和=全部外荷載之和,則建立模型正確(圖12)。

    3.2 剛度分析

    貝雷梁跨中最大撓度43.36 mm,發(fā)生在右跨跨中小于L/400;分配梁最大撓度26.59 mm,發(fā)生在左跨右邊墩上的分配梁懸臂端,小于L/400,均滿足要求,見圖13~圖14。

    3.3 強度分析

    左跨貝雷梁跨中最大彎矩228.37 kN·m,小于抗彎承載力788.5 kN·m,最大剪力206.95 kN,小于抗剪承載力245.2 kN,均滿足要求,見圖15~圖16。

    右跨貝雷梁跨中最大彎矩832.54 kN·m,見圖17,小于抗彎承載力1 687.5 kN·m,滿足要求;剪力分布如圖18所示,其中有若干片梁兩端剪力大于抗剪承載力245.2 kN,因此支點處豎桿兩側采用2根槽鋼10進行加強。

    分配梁最大彎矩1 438.14 kN·m,見圖19,發(fā)生在右跨右邊柱頂分配梁,為負彎矩。對應彎曲拉應力為204.82 MPa,見圖20,小于鋼材抗拉強度215 MPa。分配梁最大剪應力56.92 MPa,見圖21,小于鋼材抗剪強度125 MPa,滿足要求。

    3.4 屈曲分析

    支架一階屈曲模態(tài)如圖22所示,臨界荷載系數(shù)為10.6,大于4,穩(wěn)定性滿足。

    4 結束語

    對于上跨機場快速路輔道重達860 t以上的軌道交通40 m簡支箱梁現(xiàn)澆支架關鍵技術進行研究,根據(jù)承載力及形變理論分析結果,得出合理的貝雷梁現(xiàn)澆支架跨度布置以及貝雷梁數(shù)量。最后對現(xiàn)澆支架進行空間有限元整體分析,對構件的強度、剛度、穩(wěn)定性分別作了詳細計算,揭示了桿件局部危險部位,計算成果正確科學地指導支架設計與施工,為橋梁施工提供了安全保障。

    參考文獻

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