腐蝕對(duì)微結(jié)構(gòu)金屬試樣表面沸騰換熱特性的影響研究

歐陽(yáng)琨 許 巍 劉曉晶 何曉強(qiáng)

1（上海交通大學(xué) 核科學(xué)與工程學(xué)院 上海 200240）

2（中國(guó)核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院 核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 成都 610213）

在輕水型反應(yīng)堆中，通過(guò)表面改性強(qiáng)化換熱能夠帶來(lái)諸多好處，例如：強(qiáng)化換熱可降低燃料包殼等部件溫度，提高裝置的安全性；此外，強(qiáng)化換熱可增強(qiáng)系統(tǒng)單位體積的輸出功率，減小相關(guān)系統(tǒng)設(shè)備的體積、重量，有助于優(yōu)化反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)。常用的諸如陽(yáng)極氧化［1-3］、冷噴涂技術(shù)［4］，或激光加工［5-8］的方式，在試樣表面加工各種微結(jié)構(gòu)的表面改性方法都受到大量學(xué)者關(guān)注。

其中，對(duì)于金屬材料而言，由于激光加工微結(jié)構(gòu)的方式具有加工尺度小、精度高，且加工出來(lái)的微結(jié)構(gòu)不易破壞等優(yōu)點(diǎn)，得到了研究者的廣泛應(yīng)用。Liu等［5］研究了飛秒激光加工的微結(jié)構(gòu)表面微柱尺寸對(duì)傳熱性能的影響，并考慮了毛細(xì)芯吸作用的影響，對(duì)現(xiàn)有模型進(jìn)行了修正。Long等［6］使用了激光加工的方式在銅表面加工了不同尺寸的微槽結(jié)構(gòu)，池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，其臨界熱流密度最大提高了40%。Cao等［7］研究了激光加工的銅試樣表面，由空氣中揮發(fā)性有機(jī)物吸附引起的試樣表面自發(fā)性的潤(rùn)濕性轉(zhuǎn)變對(duì)換熱特性的影響。Ferjan?i? 等［8］將激光加工與疏水涂層相結(jié)合，分別對(duì)飽和與過(guò)冷條件下，表面改性后試樣表面換熱性能開(kāi)展了實(shí)驗(yàn)研究。上述文獻(xiàn)中給出的結(jié)論大多表示使用激光在試樣表面加工微槽、微孔、微柱等微結(jié)構(gòu)的方法，能夠有效地強(qiáng)化沸騰換熱，但對(duì)于這種強(qiáng)化換熱效果在堆內(nèi)實(shí)際使用時(shí)能否長(zhǎng)時(shí)間保持卻少有研究。事實(shí)上，在壓水反應(yīng)堆內(nèi)典型水質(zhì)環(huán)境下的長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中，換熱設(shè)備可能出現(xiàn)腐蝕現(xiàn)象，可能會(huì)對(duì)表面改性的強(qiáng)化換熱效果帶來(lái)影響。

因此，本文以激光加工有三種不同微結(jié)構(gòu)的不銹鋼板狀試樣作為研究對(duì)象，通過(guò)池式沸騰實(shí)驗(yàn)與可視化結(jié)果，重點(diǎn)探究了腐蝕對(duì)三種微結(jié)構(gòu)表面強(qiáng)化換熱效果的影響規(guī)律。本文的研究不僅有助于回答表面改性強(qiáng)化換熱潛在應(yīng)用場(chǎng)景的實(shí)際問(wèn)題，對(duì)后續(xù)研究者確定采用何種表面改性結(jié)構(gòu)也有一定參考價(jià)值。

1 實(shí)驗(yàn)方法

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示，主要包括：加熱平臺(tái)、不銹鋼水箱、直流電源、高速攝像機(jī)以及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等。

圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of experimental apparatus

板狀試樣固定在加熱平臺(tái)頂部，圖2 為加熱平臺(tái)截面示意圖。加熱平臺(tái)內(nèi)部共設(shè)有9 根加熱棒，與外部可調(diào)直流電源相連，通過(guò)紫銅傳熱段對(duì)試樣表面進(jìn)行加熱，最大加熱總功率為1.05 kW；紫銅傳熱段外部設(shè)有兩層絕熱保護(hù)層，內(nèi)層為耐高溫的玻纖板，外層材料為易加工且絕熱性能好的聚醚醚酮；紫銅傳熱段下方還設(shè)有彈性系數(shù)適宜的金屬?gòu)椈梢约芭c之相配的滾珠銅套，用以解決加熱實(shí)驗(yàn)時(shí)實(shí)驗(yàn)裝置內(nèi)外材料熱膨脹系數(shù)不同導(dǎo)致的傳熱段頂部與試樣之間不能緊密接觸的問(wèn)題；在紫銅傳熱段頂部靠近試樣位置設(shè)有兩根直徑為0.5 mm 的K-型熱電偶，與外部的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)以及計(jì)算機(jī)相連，用來(lái)采集并記錄實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的溫度變化。

圖2 加熱平臺(tái)截面示意圖1-試樣，2-加熱棒，3-耐高溫絕熱層，4-彈簧，5-銅套，6-紫銅傳熱段，7-外部保溫層Fig.2 Schematic cross-section diagram of the heating platform 1-Specimen, 2-Heating rod, 3-High temperature resistant insulation layer, 4-Spring, 5-Copper sleeve, 6-Copper heat transfer section, 7-External insulation

不銹鋼水箱與加熱平臺(tái)頂部相連，四面設(shè)有有機(jī)玻璃視窗，方便實(shí)驗(yàn)過(guò)程中隨時(shí)進(jìn)行觀測(cè)，以及使用高速攝像儀記錄試樣表面池式沸騰實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的可視化結(jié)果。水箱內(nèi)設(shè)有兩根加熱功率1.5 kW 的加熱棒，以保證實(shí)驗(yàn)過(guò)程中水箱內(nèi)去離子水始終維持飽和溫度。

實(shí)驗(yàn)對(duì)象為板狀試樣，材料為不銹鋼，外部尺寸為20 mm×20 mm×0.8 mm。采用皮秒激光加工的方式在不銹鋼板狀試樣表面分別加工出了微孔、微槽、微柱三種微結(jié)構(gòu)，如圖3 所示。三種微結(jié)構(gòu)的寬度設(shè)計(jì)值均為20 μm，深度均為30 μm，兩相鄰微結(jié)構(gòu)間距均為20 μm。將三種微結(jié)構(gòu)表面試樣與無(wú)微結(jié)構(gòu)的光表面試樣放入模擬反應(yīng)堆中一回路實(shí)際工況的高溫高壓反應(yīng)釜中進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間腐蝕，其中，高溫高壓反應(yīng)釜內(nèi)使用氫氧化鋰溶液模擬壓水堆內(nèi)弱堿性環(huán)境，并通過(guò)外部加熱裝置使得反應(yīng)釜內(nèi)部維持310 ℃、10 MPa的高溫高壓工況。

圖3 三種微結(jié)構(gòu)試樣顯微鏡照片F(xiàn)ig.3 Microscopic photograph of three micro-structure test specimens

1.2 實(shí)驗(yàn)步驟

將腐蝕50 d、100 d、200 d的試樣分別取出，與未腐蝕試樣一起開(kāi)展池式沸騰實(shí)驗(yàn)。首先，將試樣固定在加熱平臺(tái)頂部，在水箱中裝入去離子水，并用加熱棒加熱至飽和溫度，維持30 min 以去除去離子水中的不凝結(jié)氣體；然后，調(diào)節(jié)直流電源給定功率對(duì)試樣開(kāi)始加熱，待熱電偶所示溫度穩(wěn)定（1 min 內(nèi)溫度波動(dòng)小于0.1 ℃）后提高功率繼續(xù)對(duì)試樣表面進(jìn)行加熱，重復(fù)此步驟直到試樣表面溫度飛升，即試樣表面達(dá)到臨界熱流密度（Critical Heat Flux，CHF）后，關(guān)閉電源，停止加熱。待實(shí)驗(yàn)裝置冷卻后排掉去離子水并回收試樣。本實(shí)驗(yàn)中，待試樣表面溫度穩(wěn)定后每次增加的加熱功率梯度為10 W·cm-2，接近CHF時(shí)每次增加的功率梯度為5 W·cm-2。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)熱電偶與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)實(shí)時(shí)觀察并記錄紫銅傳熱段頂部溫度變化結(jié)果，通過(guò)高速攝像機(jī)記錄試樣表面在池式沸騰實(shí)驗(yàn)中不同加熱功率下的可視化結(jié)果。

1.3 數(shù)據(jù)處理

由于加熱平臺(tái)內(nèi)紫銅傳熱段除了頂部與試樣底部相連外，其余部分全部由絕熱層包裹，因此，可以將從柱狀傳熱段到試樣表面的熱量傳遞視為一維導(dǎo)熱。由實(shí)驗(yàn)過(guò)程中記錄的兩根熱電偶溫度結(jié)果，采用如式（1）所示傅里葉定律可以計(jì)算得到試樣表面熱流密度q：

式中：q為試樣表面熱流密度；kCu為紫銅熱導(dǎo)率；T1與T2分別為兩根熱電偶所測(cè)溫度；d為兩根熱電偶間距。再利用求得的q可以通過(guò)式（2）得到試樣表面溫度：

式中：Ts為試樣表面溫度；dCu為熱電偶T1與傳熱段頂部距離；dgrease與kgrease分別為不銹鋼試樣與紫銅傳熱段頂部之間導(dǎo)熱硅脂的厚度與熱導(dǎo)率；dSS與kSS分別為不銹鋼試樣的厚度與熱導(dǎo)率。其中導(dǎo)熱硅脂厚度dgrease難以直接測(cè)量，本文通過(guò)熱阻測(cè)量輔助實(shí)驗(yàn)測(cè)得試樣與傳熱段頂部接觸熱阻與3.9 mm 銅的熱阻相當(dāng)。

本實(shí)驗(yàn)所測(cè)CHF 值誤差主要來(lái)自于溫度測(cè)量的不確定度以及試樣厚度的尺寸誤差。所使用的K-型熱電偶不確定度為（±0.5） ℃，而試樣的加工精度為0.03 mm，由誤差傳遞函數(shù)公式（3）可知，因此本實(shí)驗(yàn)所得CHF值的不確定度為3.8%。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 銅試樣池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

在對(duì)腐蝕后微結(jié)構(gòu)試樣開(kāi)展池式沸騰實(shí)驗(yàn)研究之前，本文預(yù)先對(duì)經(jīng)過(guò)最小粒徑6.5 μm 砂紙磨拋處理后的光滑表面銅試樣進(jìn)行了如圖1中所述池式沸騰驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)測(cè)得光滑銅試樣表面CHF 值為（93.1±3.5） W·cm-2，將 實(shí) 驗(yàn) 得 到 的 沸 騰 曲 線 與Rohsenow 沸騰換熱模型［9］及現(xiàn)有光滑銅試樣池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果［10-13］進(jìn)行對(duì)比，并將CHF 值與經(jīng)典的Zuber模型［14］預(yù)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如圖4所示。

圖4 光滑表面銅試樣池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果及不同模型預(yù)測(cè)值Fig.4 Results of the pool boiling experiment of copper specimens compared with models

其中沸騰曲線與現(xiàn)有文獻(xiàn)中光滑銅試樣實(shí)驗(yàn)結(jié)果能夠很好吻合。與式（4）所示Rohsenow模型相差較小，均方根誤差為14.4%，其中，Csf與n值分別取0.012與1。

式中：下角標(biāo)l 代表液體，v 代表水蒸氣；cp、σ、ρ、μ、g分別為比熱容、表面張力、密度、黏和重力加速度；hlν為汽化潛熱；Pr為普朗特?cái)?shù)；Csf與n為與壁面狀況及液體相關(guān)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。

實(shí)驗(yàn)測(cè)得CHF 值與式（5）所示Zuber 模型預(yù)測(cè)值誤差為16.1%，與圖4 中現(xiàn)有光滑銅試樣CHF 實(shí)驗(yàn)值結(jié)果98.6～106.3 W·cm-2相比也略微偏小，可能是由于本文所采用池式沸騰實(shí)驗(yàn)裝置在加熱面周圍設(shè)有壓蓋，對(duì)加熱面的液體供給有所阻礙，導(dǎo)致最終測(cè)得的CHF值偏小。

2.2 不銹鋼試樣池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

通過(guò)銅試樣的驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果證實(shí)了本文所述實(shí)驗(yàn)方法的可靠后，對(duì)腐蝕前后三種微結(jié)構(gòu)的不銹鋼試樣開(kāi)展了池式沸騰實(shí)驗(yàn)，得到了腐蝕時(shí)間對(duì)不同微結(jié)構(gòu)表面不銹鋼試樣臨界熱流密度影響結(jié)果，如圖5所示。

圖5 不同微結(jié)構(gòu)表面試樣CHF隨腐蝕時(shí)間變化結(jié)果Fig.5 CHF results of different micro-structure surface samples varies with corrosion time

由圖5可知，對(duì)于沒(méi)有微結(jié)構(gòu)的不銹鋼試樣，臨界熱流密度隨腐蝕時(shí)間的增加而降低。用顯微鏡觀察腐蝕前后試樣表面并測(cè)量試樣表面接觸角，如圖6 所示，腐蝕使得原本光滑的不銹鋼試樣表面生成了大量氧化物顆粒，導(dǎo)致試樣表面接觸角由腐蝕前的93.4°逐漸增大為腐蝕200 d 后的122.7°。也即是說(shuō)，沒(méi)有微結(jié)構(gòu)的不銹鋼試樣表面隨著腐蝕時(shí)間的增加，疏水性越來(lái)越強(qiáng)，從而導(dǎo)致了圖5所示的臨界熱流密度隨腐蝕時(shí)間增加而逐漸降低的結(jié)果。

圖6 光滑不銹鋼試樣腐蝕前后表面特性Fig.6 Surface characteristics of smooth SS specimen before and after corrosion

對(duì)于分別具有微槽、微柱、微孔三種微結(jié)構(gòu)表面試樣，其臨界熱流密度隨腐蝕天數(shù)的增加整體均呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢(shì)。當(dāng)腐蝕時(shí)間較短（50 d）時(shí)，微結(jié)構(gòu)試樣表面換熱得到強(qiáng)化，這可能是由于腐蝕在微結(jié)構(gòu)表面生成了大量顆粒狀氧化物（圖6），使試樣表面原激光加工得到的單層微結(jié)構(gòu)變成了復(fù)合雙層微結(jié)構(gòu)，在原有微結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，這些氧化物顆粒能夠在池式沸騰實(shí)驗(yàn)過(guò)程中為表面額外提供大量活躍的成核位點(diǎn)，大大提高汽泡脫離頻率，從而使得表面換熱得到強(qiáng)化；當(dāng)腐蝕時(shí)間進(jìn)一步增加，腐蝕生成的氧化物顆粒隨之變多，氧化物顆粒粒徑也不斷增大，匯聚成較為完整的氧化層，逐漸將原有激光加工形成的微孔以及相鄰微槽、微柱之間的通道堵塞，如圖7 所示，原有微結(jié)構(gòu)被破壞，導(dǎo)致長(zhǎng)時(shí)間腐蝕后三種微結(jié)構(gòu)試樣表面換熱能力出現(xiàn)惡化，臨界密度均有所下降；當(dāng)腐蝕時(shí)間足夠長(zhǎng)，腐蝕生成的氧化物顆粒甚至能夠?qū)⑽⒔Y(jié)構(gòu)完全填滿，此時(shí)原有微結(jié)構(gòu)表面變得平緩，與腐蝕后的無(wú)微結(jié)構(gòu)表面趨于一致，導(dǎo)致了圖5中腐蝕200 d四種不同表面不銹鋼試樣臨界熱流密度逐漸接近的結(jié)果。

圖7 腐蝕對(duì)不銹鋼試樣表面微結(jié)構(gòu)破壞(a) 不同腐蝕時(shí)間微柱試樣表面形貌，(b) 腐蝕對(duì)微結(jié)構(gòu)試樣表面破壞示意圖Fig.7 Corrosion damage to the surface micro-structure of SS specimens(a) Surface morphology of micro-column specimens with different corrosion times, (b) Schematic diagram of corrosion damage to the surface of micro-structure specimens

2.3 不同微結(jié)構(gòu)可視化結(jié)果與分析

通過(guò)高速攝像機(jī)得到了不銹鋼試樣表面池式沸騰可視化結(jié)果，如圖8 所示，記錄了7 個(gè)不同試樣從核態(tài)沸騰起始到CHF過(guò)程中，在相近熱流密度下表面氣泡行為差異。

圖8 不銹鋼試樣池式沸騰可視化結(jié)果(a) 未腐蝕無(wú)微結(jié)構(gòu)試樣，(b) 未腐蝕微孔試樣，(c) 未腐蝕微槽試樣，(d) 未腐蝕微柱試樣，(e) 腐蝕100 d微孔試樣，(f) 腐蝕100 d微槽試樣，(g) 腐蝕100 d微柱試樣Fig.8 Visualization results of SS sample pool boiling experiment(a) Non-corroded non-micro-structure specimen, (b) Noncorroded micro-porous specimen, (c) Non-corroded microgroove specimen, (d) Non-corroded Micro-columns Specimen,(e) Corroded 100-d micro-porous specimen, (f) Corroded 100-d micro-groove specimen, (g) Corroded 100-d micro-columns specimen

由可視化結(jié)果可以看出，當(dāng)熱流密度較小時(shí)，如圖8 中第1 列所示，試樣表面開(kāi)始進(jìn)入核態(tài)沸騰階段，此時(shí)可以看出，未腐蝕的微孔、微槽與微柱三種微結(jié)構(gòu)試樣表面生成的氣泡較多，其中微孔試樣的氣泡生成速率最大，這是由于其試樣表面的微孔結(jié)構(gòu)為核態(tài)沸騰提供了大量的成核位點(diǎn)。而腐蝕100 d 后的三種微結(jié)構(gòu)試樣表面氣泡相對(duì)未腐蝕試樣有所減少，可能是圖7 所示的長(zhǎng)時(shí)間腐蝕對(duì)原有微結(jié)構(gòu)破壞導(dǎo)致的結(jié)果。無(wú)微結(jié)構(gòu)試樣由于表面經(jīng)過(guò)磨拋處理，成核點(diǎn)較少，因此表面氣泡最少，且氣泡脫離直徑相對(duì)較大。

當(dāng)熱流密度逐漸增大，微結(jié)構(gòu)試樣表面生成的小氣泡開(kāi)始匯聚，形成數(shù)個(gè)較大的氣泡后再分別脫離表面，而無(wú)微結(jié)構(gòu)試樣表面生成單個(gè)較大氣泡后再脫離表面，如圖8中第2列所示。繼續(xù)增大熱流密度，三種微結(jié)構(gòu)表面的氣泡行為開(kāi)始出現(xiàn)差異，如圖8 中第3、4 列，此時(shí)，腐蝕前后的微孔試樣表面已經(jīng)能夠匯聚成一個(gè)與加熱表面尺寸相當(dāng)?shù)拇髿馀?，隨后再脫離，大氣泡脫離后表面又新生成眾多小氣泡，重新匯聚成大氣泡后再度脫離。當(dāng)這種大氣泡的脫離與重新生成頻率足夠高，導(dǎo)致試樣表面不間斷地被大氣泡覆蓋，此時(shí)熱電偶溫度飛升，即可認(rèn)為試樣表面到達(dá)了CHF。而與之相比，腐蝕前后的微槽與微柱試樣表面氣泡行為有所不同。由于表面微槽或微柱結(jié)構(gòu)的存在，在小氣泡匯聚后微槽與微柱仍能夠通過(guò)毛細(xì)作用為氣泡下方的干點(diǎn)輸送液體，因此在相近的熱流密度下，這兩種微結(jié)構(gòu)表面還不足以生成足以覆蓋整個(gè)加熱面的大氣泡，直至熱流密度繼續(xù)增大至CHF附近，才出現(xiàn)此現(xiàn)象。而當(dāng)試樣表面微結(jié)構(gòu)向氣泡下方輸送液體的速度到達(dá)極限，難以繼續(xù)延緩干點(diǎn)覆蓋整個(gè)加熱表面，此時(shí)微槽與微柱試樣也達(dá)到了CHF，且由于微槽結(jié)構(gòu)毛細(xì)作用輸送液體能力強(qiáng)于微柱結(jié)構(gòu)，因此微槽結(jié)構(gòu)相較微柱結(jié)構(gòu)表面試樣更晚達(dá)到CHF，對(duì)應(yīng)其在三種微結(jié)構(gòu)中最大的臨界熱流密度。微孔試樣與微槽、微柱試樣的可視化結(jié)果差異主要來(lái)自于微結(jié)構(gòu)本身，由于微孔表面孔與孔之間并不聯(lián)通，難以延緩大氣泡的生成，因此其臨界熱流密度相對(duì)較低。

3 結(jié)語(yǔ)

本文對(duì)激光加工有微結(jié)構(gòu)的不銹鋼試樣開(kāi)展模擬工況腐蝕，并通過(guò)腐蝕前后試樣池式沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果與可視化結(jié)果，重點(diǎn)研究了腐蝕對(duì)不同微結(jié)構(gòu)表面換熱效果的影響規(guī)律。主要得到了以下結(jié)論：

1）對(duì)于無(wú)微結(jié)構(gòu)表面不銹鋼試樣，腐蝕會(huì)導(dǎo)致表面疏水程度不斷加深，因此其CHF隨腐蝕時(shí)間增加而逐漸降低；

2）對(duì)于微槽、微孔、微柱三種微結(jié)構(gòu)表面試樣，短時(shí)間的腐蝕生成的氧化物顆粒會(huì)為表面額外提供大量活躍成核位點(diǎn)，但長(zhǎng)時(shí)間腐蝕后氧化物顆粒增多破壞了原有微結(jié)構(gòu)，使微結(jié)構(gòu)表面變得平緩。因此，其CHF 均隨腐蝕時(shí)間的增加先升高后降低，最后趨向于與無(wú)微結(jié)構(gòu)試樣相近；

3）微孔試樣在核態(tài)沸騰起始階段由于其微結(jié)構(gòu)能夠提供大量活躍成核位點(diǎn)，因此有著最高的氣泡脫離速率。而微槽與微柱試樣，由于其表面微結(jié)構(gòu)能夠通過(guò)毛細(xì)作用為氣泡下方干點(diǎn)額外輸送液體，延緩大氣泡的生成，因此其CHF值相對(duì)微孔試樣更高，其中微槽結(jié)構(gòu)由于其毛細(xì)作用輸送液體能力強(qiáng)于微柱結(jié)構(gòu)，因此微槽試樣有著三種微結(jié)構(gòu)中最大的CHF值。

作者貢獻(xiàn)聲明歐陽(yáng)琨負(fù)責(zé)醞釀和設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)，實(shí)施研究，采集分析數(shù)據(jù)，起草文章；許巍負(fù)責(zé)醞釀和設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)，獲取研究經(jīng)費(fèi)，對(duì)文章的知識(shí)性內(nèi)容作批評(píng)性審閱；劉曉晶負(fù)責(zé)對(duì)文章的知識(shí)性內(nèi)容作批評(píng)性審閱，指導(dǎo)研究；何曉強(qiáng)負(fù)責(zé)獲取研究經(jīng)費(fèi)，行政、技術(shù)或材料支持。