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    折線先張技術(shù)在公路橋梁預(yù)制T梁中的應(yīng)用

    2023-06-07 04:56:16
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2023年5期
    關(guān)鍵詞:臺座折線梁體

    王 榕 王 寶

    (中國水利水電第十二工程局有限公司,浙江 杭州 310000)

    0 引言

    隨著公路橋梁項目數(shù)量以及規(guī)模不斷擴大,人們對結(jié)構(gòu)建造的標準以及需求也在逐漸升高。預(yù)制T 梁的制造和安裝是公路橋梁施工過程中最重要且關(guān)鍵的一種應(yīng)用方式[1]。傳統(tǒng)的T 梁一般采用單層級的設(shè)定方式,雖然可以達到預(yù)期的承重目標,但是較容易受到外部環(huán)境以及特定因素的影響,最終無法達到預(yù)期的施工效果[2]。因此,將對折線先張技術(shù)應(yīng)用于公路橋梁預(yù)制T 梁中。折線先張技術(shù)是一種簡單且多層級使用的施工技術(shù),其針對性較強,通常較多地應(yīng)用于公路、鐵路、橋梁等基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中,取得了較好的效果。

    這次以較為真實的公路橋梁工程作為目標,結(jié)合實際的施工情況,構(gòu)建更為靈活、多變的施工結(jié)構(gòu),在復(fù)雜的環(huán)境下也可以對預(yù)制T 梁進行制造和安裝,最大程度地保證日常的施工進度,提高效率,提升工程建設(shè)各個區(qū)域的質(zhì)量[3]。不僅如此,折線先張技術(shù)的應(yīng)用還可以合理地擴大實際的施工范圍,提高公路橋梁的穩(wěn)定性與安全性,消除存在的建設(shè)問題,從多方面提升橋梁自身的承壓能力以及荷載力,為后續(xù)施工及關(guān)聯(lián)工作的執(zhí)行奠定基礎(chǔ)[4]。

    1 折線先張技術(shù)在橋梁預(yù)制T 梁中的應(yīng)用

    1.1 整修底模板及導(dǎo)向裝置

    公路橋梁的預(yù)制T 梁的覆蓋安裝范圍會相對較大,自身的荷載力、承壓也會較強,可以進一步保證提高后期應(yīng)用的穩(wěn)定性,保障安全。所以,該工程對底部的穩(wěn)定程度要求較高,需要先整修底模板,安裝導(dǎo)向裝置[5]。公路橋梁的底部模板模式一般是固定的,如圖1 所示。

    圖1 公路橋梁底部模板模式圖樣

    根據(jù)圖1,對公路橋梁底部模板模式進行分析。根據(jù)公路橋梁的實際建設(shè)需求,選定相對應(yīng)的模板,這次選擇縱向模板投入施工。首先,獲取該模板的初始數(shù)值以及信息,以待后續(xù)使用,然后,將這些數(shù)值與初始設(shè)定的標準進行對比,對不合理數(shù)值進行調(diào)整,以避免后期出現(xiàn)不可控的建設(shè)問題。最后安裝導(dǎo)向裝置將橋梁的模板劃分為2個部分,分別為上方梁體和下方梁體,將支撐側(cè)板、導(dǎo)向輥以及連接螺栓等裝置安裝在模板上,利用連接板進行焊接,提高內(nèi)部結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性與安全性。然后在橋梁模板的底座、定位螺栓等位置設(shè)定加固螺栓。測算此時橋梁的預(yù)應(yīng)力數(shù)值,如公式(1)所示。

    式中:G為橋梁預(yù)應(yīng)力數(shù)值;ε為總承壓值;?為張拉力;i為張拉次數(shù);m為預(yù)設(shè)范圍;n為重復(fù)范圍;α為初始張拉標準值。根據(jù)上述測定,完成對橋梁預(yù)應(yīng)力數(shù)值的測算,將其設(shè)定為橋梁建設(shè)的初始預(yù)應(yīng)力導(dǎo)向標準。初調(diào)模板的直線筋,再張拉折線筋,使用千斤頂進行多方向張拉處理,形成橋梁的平衡性導(dǎo)向結(jié)構(gòu),為后續(xù)的應(yīng)用營造穩(wěn)定的環(huán)境。

    1.2 鋼絞線放張

    鋼絞線放張主要是對公路橋梁模板進行加固,提升施工期間的穩(wěn)定性。在放張過程中,需要先對基礎(chǔ)的數(shù)值指標進行設(shè)定。支撐梁體的混凝土強度必須達到88.5%以上,支撐結(jié)構(gòu)可以設(shè)定為復(fù)合式鋼架結(jié)構(gòu),混凝土彈性模量轉(zhuǎn)換比最佳為1.3~1.6,梁體的預(yù)應(yīng)力也需要控制在合理的標準范圍內(nèi)。在橋梁的模板中利用鋼絞線進行捆扎放張?zhí)幚?,?jīng)過測定初始的預(yù)應(yīng)力為1450 MPa~1650 MPa。接下來,針對梁體的設(shè)定位置調(diào)整對應(yīng)數(shù)值,見表1。

    表1 梁體數(shù)值調(diào)整表

    根據(jù)表1,對梁體數(shù)值進行設(shè)定與調(diào)整。然后綜合實際的設(shè)定需求及標準,構(gòu)建穩(wěn)定的張拉加固結(jié)構(gòu)。此時,將轉(zhuǎn)折器定位螺栓,在合理的范圍內(nèi),將模板的梁體逐漸向后推動,在折線筋上設(shè)定轉(zhuǎn)折側(cè)板,放松折線筋并切斷承壓側(cè)板,放松直線筋。此時,公路橋梁的底部模板張拉力處于平衡狀態(tài),將在底部的橋梁段的復(fù)合樁體上綁扎鋼絞線,進行二次加固處理,進一步提高整個結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

    需要注意的是,雖然采用傳統(tǒng)的梁體設(shè)定方式在加固時進行單向捆綁處理可以達到預(yù)設(shè)的加固標準,但是橋梁不包括橋梁日常受到的沖擊,隨時容易出現(xiàn)斷裂、塌陷等事故,存在有不可控制的安全隱患。所以,針對各個橋梁路段的具體情況,采用雙向捆綁綁扎的方式,將鋼絞線反復(fù)圍繞復(fù)合樁、承壓樁捆綁,更好地提高橋梁的承壓能力。

    1.3 臺座及鋼反力架定向設(shè)定

    完成鋼絞線張拉后,綜合實際的施工建設(shè)需求,安裝臺座及鋼反力架。臺座是保證公路橋梁穩(wěn)定建設(shè)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一。首先,利用專業(yè)的設(shè)備與裝置,標定臺座的具體位置,使用放張楔塊調(diào)整底部模板的放張環(huán)節(jié),梁體交替放松。通過千斤頂移動楔塊的位置,使橋梁的模板時刻處于平衡的狀態(tài),然后標定臺座的具體位置,如圖2所示。

    圖2 臺座設(shè)定位置圖

    根據(jù)圖2 對臺座位置進行設(shè)置與標定。在該基礎(chǔ)上,為了進一步提高公路橋梁的穩(wěn)定性與可靠性,還需要設(shè)定反力架。根據(jù)千斤頂調(diào)整梁外部側(cè)板之間的距離,對楔塊進行反復(fù)放張?zhí)幚砉ぷ?。此時,將準備好的反力架設(shè)定在臺座的周圍兩側(cè),調(diào)整具體的張拉角度后,使支座底板的預(yù)留位置保持在2.5 cm~3 cm。

    此時,擰緊定位的螺栓,進行定位加固。此外,在反力架的底部,還需要設(shè)定固定的底座,采用支撐側(cè)板避免結(jié)構(gòu)變形,與設(shè)定的臺座形成垂直搭接之后,將橋梁的預(yù)應(yīng)力及支撐力調(diào)整到極限狀態(tài),小跨徑距離設(shè)定在10cm~13.5cm,在復(fù)合樁與臺座之間增加預(yù)留位置,擴大反力架的支撐區(qū)域,完成最終的設(shè)定。

    1.4 折線先張荷載計算

    根據(jù)上述設(shè)定的張拉結(jié)構(gòu),綜合折線先張技術(shù),計算公路橋梁荷載值。折線先張法預(yù)制T 梁的標準件主要包括軸受力構(gòu)件、側(cè)彎構(gòu)件等,屈服強度為1.25,此時計算橋梁的受拉強度,如公式(2)所示。

    式中:J為受拉強度;Q為構(gòu)件毛截面面積;N為構(gòu)件軸拉力設(shè)計值;d為鋼材抗拉強度設(shè)計值。綜合得出的受拉強度,估算軸心受拉構(gòu)件在橋梁中的設(shè)定位置,然后擴大實際的張拉面積,當屈服強度變化時,橋梁會出現(xiàn)塑性變形,此時,需要加固側(cè)板,縮小可彎曲空間,計算板件的承壓值,如公式(3)所示。

    式中:M為板件承壓值,S為孔洞削弱直徑,t為板件厚度,R為板件總面積,a為抗壓強度。根據(jù)測算,完成對板件承壓值的測定分析。在該承壓范圍內(nèi),劃定橋梁路段的具體承壓占比,然后在加固軸的可調(diào)整范圍內(nèi),還需要調(diào)整構(gòu)件的長細比,便于后期的搭接處理,如公式(4)所示。

    式中:Y為構(gòu)件的長細比;Y為主軸回轉(zhuǎn)半徑;E0為主軸長度;β為允許長細比。根據(jù)上述測算,完成對此時橋梁結(jié)構(gòu)剛度的測算,接下來,綜合輔助構(gòu)件的安裝需求和折線先張技術(shù),并計算荷載值,如公式(5)所示。

    式中:R為張拉荷載值;η為極限剛度;U為張拉頻率;W為垂直搭接范圍。經(jīng)過測算得出的荷載值設(shè)定為預(yù)制T 梁極限荷載標準,綜合具體的承壓能力,形成穩(wěn)定的應(yīng)用結(jié)構(gòu)。

    1.5 先張網(wǎng)格劃分實現(xiàn)應(yīng)用

    先張網(wǎng)格劃分是將所覆蓋的施工區(qū)域進行網(wǎng)格狀劃定,綜合折線先張技術(shù),應(yīng)用預(yù)制T 梁??紤]到彎矩的因素,測算塑性發(fā)展系數(shù),如公式(6)所示。

    式中:g為塑性發(fā)展系數(shù);x為可控范圍;b為縱向覆蓋范圍;?為定向荷載值;q為軸受力標準;E為極限受力狀態(tài)。根據(jù)上述測算,測算塑性發(fā)展系數(shù),根據(jù)發(fā)展系數(shù)的變化,標定先張網(wǎng)格的劃分范圍,根據(jù)構(gòu)件的結(jié)構(gòu),完成最終的公路橋梁預(yù)制T 梁的施工工作。

    2 試驗

    這次主要是對折線先張技術(shù)在公路橋梁預(yù)制T 梁中的實際應(yīng)用效果進行分析,考慮到最終測試結(jié)果的真實性與合理性,采用比照的方式進行分析,選定A 公路橋梁工程作為這次測定驗證的具體對象,將該工程的橋梁劃分為5 個路段,設(shè)定對應(yīng)的比照標準,形成完整的比照分析結(jié)構(gòu),根據(jù)實際的應(yīng)用測定要求,然后搭建測試環(huán)境。

    2.1 試驗準備

    選擇A 公路橋梁作為測定對象,測試綜合折線先張技術(shù)在橋梁預(yù)制T 梁施工中的應(yīng)用效果。建造5 片35mT 的支撐梁。在這5 片支撐梁中,包括4 片選定的T 梁,2 片變T 梁以及2 片中梁,這些支撐梁將被用作試驗和測定的對象。先采用折線先張法標定預(yù)制T 梁臺座的具體位置,設(shè)定其臺座身長為32.5 m,寬度為12.5 m,上半身的高度為6.5 m,斷面的外側(cè)尺寸為680 mm×700 mm。綜合實際的測定需求及標準的變化,進行動態(tài)化應(yīng)用指標數(shù)值的設(shè)定,見表2。

    表2 動態(tài)化應(yīng)用指標數(shù)值設(shè)定表

    根據(jù)表2,對動態(tài)化應(yīng)用指標數(shù)值進行設(shè)定。在該基礎(chǔ)上,采用C40 混凝土對內(nèi)置預(yù)制T 梁結(jié)構(gòu)進行加固,并通過鋼筋進行綁扎,以形成穩(wěn)定的預(yù)制T 梁作為測定環(huán)境,然后對A 公路橋梁進行具體的測驗分析。

    2.2 試驗過程及結(jié)果分析

    在上述搭建的測試環(huán)境中,融合折線先張技術(shù),對A 公路橋梁預(yù)制T 梁的建設(shè)進行測算。首先,對選定的5 個路段進行標記,分別測驗橋梁的承載力。其次,安裝臺座,并預(yù)埋鋼立柱進行張拉定位,然后對預(yù)制T 梁的臺座進行鋼筋綁扎和定向支模,并劃定綁扎方向。

    再次,對預(yù)制T 梁臺座進行綁扎處理,然后將梁體安裝在臺座上,同時對復(fù)合樁以及支撐鋼柱進行加固,保證橋體的穩(wěn)定性與安全性,再對柱體進行澆筑,完成預(yù)制T 梁的安裝工作。此時,測算預(yù)制T 梁的荷載值,如公式(7)所示。

    式中:I為預(yù)制T 梁荷載值,μ為綁扎間距,?為綁扎次數(shù),ρ為可控范圍,M為承壓范圍。根據(jù)上述測定,完成對測試結(jié)果的分析,如圖3 所示。

    圖3 測試結(jié)果比照分析圖

    根據(jù)圖3,完成對測試結(jié)果的分析:經(jīng)過3 個測定階段的對比,在第三階段獲得的橋梁預(yù)制T 梁的荷載值可以達到3 kN/m2以上,這說明在折線先張技術(shù)的輔助下,梁體的承重能力得到進一步提升,具有實際的應(yīng)用價值。

    3 結(jié)語

    以上是對折線先張技術(shù)在公路橋梁預(yù)制T 梁中的應(yīng)用情況的具體分析。與初始的處理技術(shù)相比,這次所采用的折線先張技術(shù)一定程度上更加靈活、多變,在對橋梁預(yù)制T 梁的建設(shè)中,具有更強的針對性。與此同時,折線先張技術(shù)還可以幫助簡化施工環(huán)節(jié),進一步擴大施工范圍,打破傳統(tǒng)施工建設(shè)的限制,加強控制橋梁預(yù)應(yīng)力及荷載力,結(jié)合橋梁工程的實際情況,不斷完善施工技術(shù),全面提高所建設(shè)橋廊的質(zhì)量,更好地滿足未來工程的施工需求。

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