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    某橋梁樁基施工對高鐵隧道影響分析

    2023-03-12 02:30:18
    城市道橋與防洪 2023年2期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)力云圖彎矩

    李 煉

    (廣東省建筑設(shè)計研究院有限公司,廣東 廣州 510000)

    0 引言

    隨著經(jīng)濟社會的發(fā)展,城市用地條件越來越緊張,市政橋梁建設(shè)條件也越來越受限。越來越多的高架橋梁在設(shè)計和施工時都不可避免的與周邊構(gòu)筑物發(fā)生關(guān)系,尤其是許多高架橋梁在下部結(jié)構(gòu)施工時,會對周邊或地下結(jié)構(gòu)物造成擾動,如何減少或避免擾動,成為城市橋梁設(shè)計和施工中較為突出的問題。

    土是由巖石風化而成的松散顆粒集合體,其本構(gòu)模型十分復雜。彈性本構(gòu)模型主要有:線彈性模型、非線性模型(如Duncan-Chang)雙曲線模型、高階非線彈性理論模型(如Cauchy 彈性理論、Green超彈性理論)等。其中Duncan-Chang 模型應(yīng)用比較廣泛。彈塑性模型主要有:劍橋模型(Cam-Clay)、萊特-鄧肯(Lade-Duncan)模型、清華彈塑性模型等,其中劍橋模型較為廣泛。土體的屈服準則或破壞準則主要有:特雷斯卡(Tresca)準則與廣義特雷斯卡。(Tresca)準則、米塞斯(Von-mises)準則和廣義米塞斯準則等。

    近些年來,結(jié)合各自施工工程項目,有大量科研工作者和設(shè)計人員對樁基施工對周邊結(jié)構(gòu)物的擾動做了大量研究:李智彥[1]采用GTS 值方法,對鉆孔灌注樁對臨近樁基的影響進行了數(shù)值模擬;陳建華[2]采用PLAXIS 對沖孔樁施工對橋梁樁基的動力影響進行了分析;李永盛[3]等通過按照彈性地基梁理論,推導了盾構(gòu)施工過程中土體對現(xiàn)狀構(gòu)筑物的內(nèi)力和撓曲影響的計算公式;

    張志強[4]等針對隧道施工對既有樁基的影響,進行了三維有限元數(shù)值模擬。目前關(guān)于樁基施工對高鐵隧道的影響還不多見

    本文結(jié)合工程實例,通過三維有限元軟件MIDAS GTS 對樁基進行數(shù)值模擬,研究分析了樁基施工各個階段對高鐵隧道的影響,可用于工程施工參考。

    1 工程概況

    某工程新建橋梁位置受限,需要在高速鐵路隧道兩邊設(shè)置樁基,樁基最近距離隧道結(jié)構(gòu)邊線最近處約7.8 m。新建橋梁樁基采用鉆孔灌注樁,樁徑2 m,按照嵌巖樁設(shè)計,樁長80 m,其中14 號墩橋梁樁基距離隧道結(jié)構(gòu)邊線最近約7.8 m(見圖1),隧道為單洞隧道,埋深約15 m,隧道直徑約14 m。橋梁樁基在施工時對既有隧道有一定影響,應(yīng)對樁基施工周邊的土體和隧道的變形和受力變化進行分析,評估施工過程對既有隧道的影響。

    圖1 新建橋梁樁基與既有隧道平面關(guān)系

    2 計算建模

    2.1 整體模型

    采用MIDAS GTS 建立樁基和隧道三維有限元模型。

    根據(jù)圣維南原理,建模時選取足夠大尺寸的模型,模型尺寸為長(Y)×寬(X)×高(Z)=240 m×180 m×120 m,共有258 373 個單元,45 055 個節(jié)點,模型整體網(wǎng)格劃分見圖2。模型中,隧道采用2D 殼單元,土層和樁體采用3D 實體單元,土體采用Drucker-Prager屈服準則,橋樁采用線彈性本構(gòu)模型。

    圖2 模型網(wǎng)格劃分圖

    2.2 計算參數(shù)選取

    邊界條件:模型采用位移邊界條件,底面為固定約束,側(cè)面為法向約束。

    土體由上至下共分為5 層,最下面一層為巖層,每層參數(shù)按照勘察報告中選取,見表1、表2。

    表1 土體參數(shù)表

    表2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)參數(shù)

    2.3 計算工況

    為了模擬樁基施工對高鐵隧道的影響,本次計算選取如下2 個工況進行分析:

    工況1:樁基成孔過程中;

    工況2:橋梁運營后。

    3 分析結(jié)果

    3.1 工況1

    3.1.1 承臺周邊變形分析

    在工況1 時,樁基成孔過程中產(chǎn)生的樁基周邊土的豎向位移見圖3~圖6。

    圖3 14 號墩樁基周邊豎向位移云圖

    圖4 14 號墩樁基橫向位移云圖

    圖5 15 號墩樁基豎向位移云圖

    圖6 15 號墩樁基橫向位移云圖

    由上述地層豎向和橫向位移云圖可知,在工況1情況下,地層位移主要由于樁基開挖導致,由于樁基成孔以及承臺開挖施工,導致承臺處在周邊地層應(yīng)力作用下,產(chǎn)生了隆起,豎向最大隆起為9.3 mm;最大沉降0.2 mm,在樁基周邊。橫向由于樁基成孔,在地層應(yīng)力作用下,樁位處產(chǎn)生了橫向位移,最大為9.0 mm,位于樁底。

    3.1.2 隧道變形分析

    在工況1 時,樁基成孔過程中產(chǎn)生的隧道變形見圖7、圖8。

    圖7 隧道豎向變形

    圖8 隧道橫向變形

    由上述隧道豎向和橫向位移云圖可知,在工況1情況下,隧道受樁基旋挖施工影響,在臨近樁基位置出現(xiàn)較大位移。豎向最大隆起為0.4 mm,位于拱腰。最大沉降為0.2 mm,位于拱頂。橫向最大位移為0.9 mm,位于拱腰。縱向最大位移為0.1 mm,位于拱腰。

    3.1.3 隧道內(nèi)力分析

    在工況1 時,樁基成孔過程中產(chǎn)生的隧道內(nèi)力見圖9、圖10。

    圖9 隧道橫向彎矩圖

    圖10 隧道橫向軸力

    由上述隧道橫向和縱向彎矩云圖可知,在工況1情況下,隧道橫向最大正彎矩為398.9 kN·m,位于拱腳,最大負彎矩為401.6 kN·m,位于拱底;隧道橫向最大軸力為2 030.5 kN,位于拱腳。

    3.2 工況2

    3.2.1 樁基周邊變形分析

    由上述樁基周邊地層位移云圖(見圖11~圖14)可知,在工況2 情況下,在運營階段,樁基在承受樁頂力工況下,會產(chǎn)生豎向變形,從而導致周邊土產(chǎn)生一定的隆起,豎向最大隆起為3.5 mm,位于樁基承臺周邊處;同時樁基底部由于樁身自身受壓彈性變形,導致周邊土體也發(fā)生沉降,最大沉降4.6 mm。樁基由于豎向變形在樁底同時也產(chǎn)生橫向變形,最大為9.0 mm。

    圖11 14 號墩樁基周邊豎向位移云圖

    圖12 14 號墩樁基周邊橫向位移云圖

    圖13 15 號墩樁基周邊豎向位移云圖

    圖14 15 號墩樁基周邊橫向位移云圖

    3.2.2 隧道變形分析

    由上述隧道位移云圖(見圖15、圖16)可知,在工況2 情況下,隧道豎向最大變形為1.0 mm,位于拱腰。橫向最大位移為0.8 mm,位于拱腰。

    圖15 隧道豎向變形

    圖16 隧道橫向變形

    3.2.3 隧道內(nèi)力分析

    由上述隧道位移云圖(見圖17、圖18)可知,在工況2 情況下,隧道橫向最大正彎矩為417.4 kN·m,位于拱腳,最大負彎矩為409.2 kN·m,位于拱底;隧道橫向最大軸力為2 031.8 kN,位于拱腳。

    圖17 隧道橫向彎矩

    圖18 隧道橫向軸力

    4 隧道受力分析

    由工況1 和工況2 的分析可知,隧道在工況1和工況2 的作用下,都會產(chǎn)生一定的橫向和縱向彎矩,該彎矩主要是由于樁基施工所導致的。由于在進行GTS 分析時,是單獨將工況1 和工況2 分開分析的,實則在最終運營狀況下工況1 和工況2 是受力疊加的過程,工況2 是在工況1 內(nèi)力和變形已經(jīng)發(fā)生的基礎(chǔ)上進一步的發(fā)生變形和內(nèi)力。故在進行隧道受力分析時,應(yīng)綜合考慮兩個階段的變形和內(nèi)力,鑒于工況2 成樁后,對周邊土體變形有一定的抑制作用,在此為了方便分析,將工況1 和工況2 產(chǎn)生的內(nèi)力和變形進行疊加來對隧道受力進行分析。

    隧道主要受力模式與變形為橫向變形,在此根據(jù)上述工況1 和工況2 的計算結(jié)果,隧道在橫向彎矩作用下,計算由此隧道裂縫見表3。

    表3 隧道裂縫表

    由以上計算可知,隧道在工況1 和工況2 條件下,隧道在拱腳處產(chǎn)生較大的裂縫,最大裂縫約0.19 mm??梢钥闯觯芽p雖小于規(guī)范要求的0.2 mm,但已經(jīng)比較接近,設(shè)計和施工時建議對地層考慮預先加固措施。。

    5 結(jié)語

    由以上分析可見,受樁基施工的影響,從樁基開挖至施工完成,地層及隧道結(jié)構(gòu)的受力均有一定變化。主要表現(xiàn)在以下幾個方面:

    (1)工況1 下樁基成孔施做階段,由于基坑開挖,導致周邊土產(chǎn)生隆起,故建議在工況下基坑開挖時做好支護。

    (2)就地層而言,地層最大變形均發(fā)生在樁基處,豎向隆起減小,豎向沉降增大。橫向變形及縱向變形變化不明顯。隧道結(jié)構(gòu)最大位移始終出現(xiàn)在臨近樁基區(qū)域。當樁基開挖時,隧道結(jié)構(gòu)上同時存在隆起及沉降位移,而樁基施做完成后,隆起消失,最大沉降位移增大。隧道橫向及縱向位移變化不明顯。

    (3)就隧道內(nèi)力而言,隨著樁基施做完成,隧道橫向軸力略有增大。隧道縱向整體沉降趨同,縱向軸力有所減小。隧道橫向、縱向彎矩均略有增加。

    綜上可見,相對于樁基的開挖半徑,樁基與隧道結(jié)構(gòu)的間距較大,樁基開挖與施做對隧道結(jié)構(gòu)的影響有限。隧道受力和變形影響基本在規(guī)范和鐵路部門允許范圍內(nèi)。以后類似橋樁與地下結(jié)構(gòu)物較近的工程項目,采用MIDAS GTS 進行三維實體分析,不失為一種有效的方法。

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