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    三信道石墨烯電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件

    2023-03-06 08:59:30潘萬(wàn)樂(lè)陳鶴鳴胡宇宸
    光子學(xué)報(bào) 2023年2期

    潘萬(wàn)樂(lè),陳鶴鳴,胡宇宸

    (1 南京郵電大學(xué) 電子與光學(xué)工程學(xué)院, 南京 210023)

    (2 南京郵電大學(xué) 貝爾英才學(xué)院, 南京 210023)

    0 引言

    互聯(lián)網(wǎng)時(shí)代,光通信系統(tǒng)對(duì)于傳輸速度和傳輸容量的需求越來(lái)越高。用于光通信系統(tǒng)的電光調(diào)制器向著高速度方向發(fā)展。傳統(tǒng)硅基電光調(diào)制器,響應(yīng)速度較慢[1-2]。石墨烯具有優(yōu)異的光電特性,并且與互補(bǔ)金屬氧化物半導(dǎo)體(Complementary Metal Oxide Semiconductor, CMOS)工藝兼容,將石墨烯與硅材料結(jié)合,可以提高電光調(diào)制器的響應(yīng)速度[3]。寬帶寬、高消光比、低插入損耗、低能耗是石墨烯電光調(diào)制器的發(fā)展趨勢(shì)[4-8]。另一方面,為了滿足光通信的需要,模分復(fù)用(Mode Division Multiplexing, MDM)等復(fù)用技術(shù)用來(lái)增加通信容量,模分復(fù)用器是模分復(fù)用的關(guān)鍵器件。各種不同類型的模分復(fù)用器件被廣泛研究,比如Y結(jié)型[9]、微環(huán)諧振腔型[10]、絕熱耦合型[11]、微盤諧振腔型[12]。

    隨著科技不斷進(jìn)步,光互聯(lián)因其高速度、寬帶寬、大容量的優(yōu)點(diǎn)得到廣泛關(guān)注,各種集成器件應(yīng)運(yùn)而生[13-16]。JIA H等[17]提出了一種用于片上光互連的模式選擇調(diào)制器,該器件采用硅微環(huán)諧振腔和非對(duì)稱定向耦合器結(jié)構(gòu),可以實(shí)現(xiàn)TE0、TE1、TE2、TE3模的調(diào)制和模分復(fù)用功能,插入損耗小于2.1 dB,信道串?dāng)_小于?19.7 dB。WU X R等[18]提出了一種應(yīng)用于模分復(fù)用系統(tǒng)的硅微環(huán)調(diào)制器,利用三個(gè)不同的微環(huán)調(diào)制器進(jìn)行調(diào)制,然后通過(guò)模分復(fù)用器,三束信號(hào)光以TE0、TE1和TE2模的形式復(fù)用到多模波導(dǎo),在波長(zhǎng)1 551.523 nm處,信道串?dāng)_小于?23.1 dB,調(diào)制器的3 dB帶寬約為17 GHz,但是該器件的插入損耗大于10 dB。CHEN G Y等[19]提出了一種片上模分復(fù)用光子互連系統(tǒng),在調(diào)制和模分復(fù)用過(guò)程中均采用微環(huán)諧振腔結(jié)構(gòu),該器件的消光比大于36.5 dB,信道串?dāng)_小于?30 dB,插入損耗小于4.1 dB,在3 V的電壓下,3 dB帶寬僅為36 GHz左右。

    本文提出一種三信道石墨烯電光調(diào)制和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用集成器件,該器件由單層石墨烯覆蓋的一維光子晶體納米梁腔電光調(diào)制模塊和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用模塊組成。利用三維時(shí)域有限差分法(Three-Dimensional Finite-Difference Time-Domain, 3D-FDTD)進(jìn)行仿真分析。結(jié)果表明,該器件可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)TE0模、TE1模和TE2模的調(diào)制和模分復(fù)用功能,且器件尺寸較小、消光比高、信道串?dāng)_小、插入損耗低、帶寬大,性能優(yōu)良。

    1 理論模型和工作原理

    1.1 理論模型

    電光調(diào)制器的理論模型如圖1所示,該模型采用諧振腔與波導(dǎo)側(cè)耦合結(jié)構(gòu)。在圖1中,S+1和S+2表示輸入波幅值,S-1和S-2表示輸出波幅值,γ1和γ2表示衰減系數(shù)。在調(diào)制器的“斷”狀態(tài)下,即入射光全部反射回入射端口。假設(shè)諧振腔的諧振頻率為ω0,諧振腔的諧振模振幅為a。令γ1=γ2=γ,其時(shí)域耦合模方程如下。

    圖1 電光調(diào)制器的理論模型Fig.1 Theoretical model of electro-optic modulator

    諧振腔的諧振模振幅的時(shí)域變化可以表示為[20]

    由于輸入光的諧振頻率ω不變,即a(t)=exp(?iωt),所以dadt=?iωa[21]。當(dāng)輸入光只有S+1(S+2=0)時(shí),可得

    輸入波和輸出波幅值之間的關(guān)系為

    于是得到端口2的下行效率D(ω)為

    同理可以計(jì)算端口1的反射效率R(ω)。

    圖2為端口1和端口2的理論透射譜圖。當(dāng)ω=ω0時(shí),下行效率為0,而反射效率為100%。也就是諧振頻率為ω的入射光被諧振腔全部反射回入射端口,調(diào)制器處于“斷”狀態(tài)。

    圖2 理論模型透射譜Fig.2 Transmission spectrum of the theoretical model

    1.2 工作原理

    電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件的工作原理如圖3所示,A0、A1和A2是三個(gè)石墨烯電光調(diào)制器模塊,B是納米線波導(dǎo)MDM模塊。在A0模塊中,波長(zhǎng)為λ的TE0模從右側(cè)端口輸入。當(dāng)加上一定的驅(qū)動(dòng)電壓,使入射光的諧振波長(zhǎng)與微腔的諧振波長(zhǎng)相同,入射光被局域在微腔中,不能繼續(xù)傳輸,實(shí)現(xiàn)調(diào)制器的“斷”狀態(tài);當(dāng)無(wú)外加電壓時(shí),入射光不與微腔耦合,可以沿著波導(dǎo)傳輸,實(shí)現(xiàn)調(diào)制器的“通”狀態(tài)。A1和A2模塊的工作原理與A0模塊相同。調(diào)制后的入射光分別進(jìn)入MDM模塊的三個(gè)端口,A0模塊的入射光進(jìn)入多模波導(dǎo),經(jīng)過(guò)相位匹配區(qū)1和相位匹配區(qū)2光波不會(huì)發(fā)生模式轉(zhuǎn)換,仍以TE0模的形式從左側(cè)端口輸出。在相位匹配區(qū)1,A1模塊的入射光由TE0模轉(zhuǎn)換為TE1模,并耦合至多模波導(dǎo)以TE1模的形式從左側(cè)端口輸出。在相位匹配區(qū)2,A2模塊的入射光由TE0模轉(zhuǎn)換為TE2模,并耦合至多模波導(dǎo)以TE2模的形式從左側(cè)端口輸出。這樣,從三個(gè)端口輸入的TE0模在MDM模塊的同一端口輸出,實(shí)現(xiàn)了調(diào)制和模分復(fù)用的功能。

    圖3 電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件的工作原理Fig.3 Working principle of electro-optic modulation and MDM integrated device

    2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與性能分析

    三信道石墨烯電光調(diào)制和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用集成器件的三維結(jié)構(gòu)如圖4所示。該結(jié)構(gòu)襯底為硅(折射率3.47),厚度約為2.5 μm;包層為二氧化硅(折射率1.44),厚度約為3 μm,由單層石墨烯覆蓋的一維光子晶體納米梁腔電光調(diào)制模塊和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用模塊組成。以下分別對(duì)石墨烯電光調(diào)制器和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用器進(jìn)行單獨(dú)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

    圖4 電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件的三維結(jié)構(gòu)圖Fig.4 Three-dimensional schematic diagram of electro-optic modulation and MDM integrated device

    2.1 石墨烯電光調(diào)制器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    本文提出的石墨烯電光調(diào)制器,其三維結(jié)構(gòu)如圖5(a)所示。該調(diào)制器采用納米線波導(dǎo)與一維光子晶體納米梁腔側(cè)耦合結(jié)構(gòu)。微腔中間位置處,納米線波導(dǎo)采用彎曲波導(dǎo)結(jié)構(gòu),微腔與波導(dǎo)的間距為g1=210 nm,可以實(shí)現(xiàn)微腔與波導(dǎo)的高效耦合;微腔兩端部分,納米線波導(dǎo)采用直波導(dǎo)結(jié)構(gòu),微腔與波導(dǎo)的間距為g2=560 nm。

    圖5 電光調(diào)制器結(jié)構(gòu)Fig.5 Structural diagrams of electro-optic modulator

    圖5(a)微腔中心位置紅色虛線處剖面的三維結(jié)構(gòu)側(cè)視圖如圖5(b)所示,納米線波導(dǎo)和一維光子晶體納米梁腔的寬度均為550 nm,厚度為200 nm。納米梁腔左側(cè)是厚度為15 nm的硅板,相當(dāng)于調(diào)制器的n型摻雜區(qū)域。在硅板的部分區(qū)域和微腔頂部覆蓋一層Al2O3,厚度為7 nm。單層石墨烯材料添加在Al2O3頂部。石墨烯上的電極作為陽(yáng)極,硅板上的電極作為陰極。

    一維光子晶體納米梁腔的二維平面圖如圖5(c)所示。所有的圓孔沿x軸方向排列,晶格常數(shù)為a′=350 nm。圓孔內(nèi)用二氧化硅填充。微腔兩側(cè)表示的是布拉格反射鏡,圓孔的半徑為r1=103 nm;中間表示的是光子晶體微腔區(qū)域,圓孔的半徑由兩側(cè)的105 nm增加至中間的114 nm。微腔中間兩個(gè)圓孔(黑色標(biāo)記)的半徑為r2=112 nm,目的是使得微腔的諧振波長(zhǎng)與目標(biāo)波長(zhǎng)(1 570 nm)失配,實(shí)現(xiàn)調(diào)制器的“通”狀態(tài)。

    材料的等效折射率neff隨電壓的變化如圖6(a)所示。隨著電壓的增大,Δneff不斷增大。當(dāng)電壓為8 V時(shí),Δneff最大變化為0.005 5,比傳統(tǒng)光學(xué)調(diào)制器Δneff高一個(gè)數(shù)量級(jí)[22-23]。利用Lumerical對(duì)該調(diào)制器進(jìn)行3DFDTD仿真。將寬光譜的TE0模光源放置在端口A,在端口B放置探測(cè)器,得到不同電壓下的透射譜如圖6(b)所示。在1 570 nm波長(zhǎng)下,當(dāng)電壓U=0 V時(shí),透過(guò)率為98.5%,調(diào)制器為“通”狀態(tài);當(dāng)電壓U=3.8 V時(shí),透過(guò)率為0.56%,調(diào)制器為“斷”狀態(tài),此時(shí)材料等效折射率的變化為0.002 3。插入損耗為0.07 dB,消光比為22.5 dB。

    圖6 等效折射率的變化和透射譜Fig.6 The change in effective index and transmission spectrum

    調(diào)制器的3 dB帶寬是衡量調(diào)制器性能優(yōu)劣的重要參數(shù),其公式表示為

    式中,R為器件的電阻,大小約為20 Ω[24]。C為石墨烯的電容,可以表示為

    式中,ε0為真空介電常數(shù);εd為Al2O3的相對(duì)介電常數(shù),εd= 9.34;A為單層石墨烯的面積,約為6 μm2;d為Al2O3的厚度,d=7 nm。代入式(8)可以計(jì)算出電容C約為70 fF。最后,得到調(diào)制器的3 dB帶寬約為114 GHz。調(diào)制器的能耗(E=C·U2/4)[5]約為0.25 pJ/bit。利用Lumerical仿真得到調(diào)制器的3 dB帶寬如圖7所示,其大小約為100 GHz。計(jì)算得到的3 dB帶寬與仿真相比有一定誤差,主要原因是器件的電阻R為估計(jì)值,導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果有一定偏差。

    圖7 調(diào)制器的3 dB帶寬Fig.7 3 dB bandwidth of the modulator

    利用Lumerical對(duì)石墨烯電光調(diào)制器進(jìn)行3D-FDTD仿真,需要考慮工藝誤差對(duì)器件性能的影響。圖8為插入損耗和?λ(諧振波長(zhǎng)與目標(biāo)波長(zhǎng)的差值)隨圓孔半徑的變化關(guān)系。在圖8(a)中,隨著布拉格反射鏡中圓孔半徑r1的增大,?λ逐漸減小,此時(shí)需要的調(diào)制電壓也越小。但是當(dāng)r1大于108 nm時(shí),調(diào)制器的插入損耗迅速增大。為了保證調(diào)制器同時(shí)具有較小的調(diào)制電壓和插入損耗,r1的變化范圍為99 nm至108 nm。在圖8(b)中,微腔中間兩個(gè)圓孔半徑r2的變化對(duì)調(diào)制電壓和插入損耗有同樣的影響。在滿足調(diào)制器的插入損耗小于1 dB的條件下,同時(shí)獲得較小的調(diào)制電壓,r2的變化范圍為111.6 nm至113.2 nm。

    圖8 插入損耗和?λ隨圓孔半徑的變化Fig.8 Insertion loss and ?λ versus the radii of the holes

    2.2 納米線波導(dǎo)MDM器件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    納米線波導(dǎo)模分復(fù)用器采用非對(duì)稱定向耦合型結(jié)構(gòu),其三維結(jié)構(gòu)如圖9(a)所示,結(jié)構(gòu)參數(shù)為:?jiǎn)文2▽?dǎo)的寬度w1=0.55 μm,單模波導(dǎo)與多模波導(dǎo)的間距g=100 nm。在相位匹配區(qū)1,多模波導(dǎo)的寬度w2=1.131 μm,耦合長(zhǎng)度L1=24 μm。在相位匹配區(qū)2,多模波導(dǎo)的寬度w3=1.716 μm,耦合長(zhǎng)度L2=29 μm。當(dāng)波長(zhǎng)為1 570 nm時(shí),納米線波導(dǎo)不同模式的有效折射率如圖9(b)所示。當(dāng)單模波導(dǎo)中基模的有效折射率與多模波導(dǎo)中高階模的有效折射率相等時(shí)可以實(shí)現(xiàn)不同模式的轉(zhuǎn)換。根據(jù)模式匹配原理,在相位匹配區(qū)1,可以實(shí)現(xiàn)TE0模轉(zhuǎn)換為TE1模;在相位匹配區(qū)2,可以實(shí)現(xiàn)TE0模轉(zhuǎn)換為TE2模。

    圖9 三維結(jié)構(gòu)圖和有效折射率圖Fig.9 Three-dimensional schematic diagram and effective index

    MDM模塊中不同模式的轉(zhuǎn)換效率如圖10所示。TE0模光源分別從端口O4、O5和O6輸入,經(jīng)過(guò)模式轉(zhuǎn)換,在端口O7得到TE0模、TE1模和TE2模。當(dāng)波長(zhǎng)為1 570 nm時(shí),插入損耗小于0.1 dB,信道串?dāng)_小于?26 dB。該模分復(fù)用器可以應(yīng)用于1 400 nm至1 700 nm的波長(zhǎng)范圍,覆蓋S、C、L、U波段。

    圖10 不同端口入射的透射譜Fig.10 Transmission spectrum incident from different ports

    在納米線波導(dǎo)MDM器件的相位匹配區(qū)中,多模波導(dǎo)的寬度會(huì)影響模式轉(zhuǎn)換效率。圖11(a)為相位匹配區(qū)1中,多模波導(dǎo)寬度w2的變化對(duì)TE1模轉(zhuǎn)換效率的影響。隨著?w2的變化,TE1模的插入損耗和信道串?dāng)_先減小后增大。這是因?yàn)槎嗄2▽?dǎo)寬度w2的變化導(dǎo)致模式失配,TE0模與TE1模的轉(zhuǎn)換效率降低??紤]插入損耗小于1 dB、信道串?dāng)_小于?20 dB的情況,多模波導(dǎo)寬度w2在1.131 μm的基礎(chǔ)上,減小10 nm至增大20 nm范圍均可。圖11(b)為相位匹配區(qū)2中,多模波導(dǎo)寬度w3的變化對(duì)TE2模轉(zhuǎn)換效率的影響。隨著?w3的變化,信道串?dāng)_均小于?20 dB。為了保證TE2模的插入損耗小于1 dB,?w3的變化范圍為?30 nm至+40 nm。

    圖11 插入損耗和信道串?dāng)_隨多模波寬度的變化Fig.11 Insertion loss and crosstalk versus the widths of the multi-mode waveguides

    2.3 調(diào)制器和MDM集成器件的仿真分析

    將三個(gè)電光調(diào)制器和一個(gè)MDM器件集成,構(gòu)成電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件,其三維結(jié)構(gòu)如圖4所示。為了保證三個(gè)調(diào)制器的諧振波長(zhǎng)均為1 570 nm,微腔中心兩個(gè)圓孔的半徑需要微調(diào)。O1端口的圓孔半徑微調(diào)為112.1 nm,O2端口的圓孔半徑微調(diào)為112.3 nm,O3端口的圓孔半徑微調(diào)為112.0 nm。

    改變電壓,調(diào)制器和MDM集成器件可以實(shí)現(xiàn)“通”“斷”調(diào)制。當(dāng)波長(zhǎng)為1 570 nm時(shí),該集成器件TE0模的透射譜如圖12(a)所示,調(diào)制器為“通”狀態(tài)時(shí),插入損耗為0.12 dB;調(diào)制器為“斷”狀態(tài)時(shí),透過(guò)率為0.21%。因此得到TE0模時(shí)的消光比為28.8 dB。該集成器件TE1模的透射譜如圖12(b)所示,調(diào)制器為“通”狀態(tài)時(shí),插入損耗為0.20 dB;調(diào)制器為“斷”狀態(tài)時(shí),透過(guò)率為0.24%。因此得到TE1模時(shí)的消光比為29.3 dB。同樣的,該集成器件TE2模的透射譜如圖12(c)所示,調(diào)制器為“通”狀態(tài)時(shí),插入損耗為0.21 dB;調(diào)制器為“斷”狀態(tài)時(shí),透過(guò)率為0.22%。因此得到TE2模時(shí)的消光比為28.3 dB。

    圖12 集成器件的透射譜Fig.12 Transmission spectrum of the integrated device

    經(jīng)過(guò)計(jì)算,集成器件的性能參數(shù)如表1所示。可知,當(dāng)波長(zhǎng)為1 570 nm時(shí),消光比大于28.3 dB,插入損耗小于0.21 dB,信道串?dāng)_小于?28.6 dB。插入損耗主要來(lái)源于兩部分,包括調(diào)制器中的損耗(0.07 dB)和MDM器件中的損耗(0.1 dB)。

    表1 集成器件的性能參數(shù)Table 1 Performance parameters of the integrated device

    圖13為集成器件的系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間。系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間為T=45 ps,由此可以得到集成器件的調(diào)制速率為44 Gbps[25-26]。

    圖13 集成器件的系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間Fig.13 System response time of the integrated device

    圖14(a)~(f)分別為1 570 nm波長(zhǎng)時(shí),TE0模、TE1模和TE2模的調(diào)制和模分復(fù)用過(guò)程中的穩(wěn)態(tài)場(chǎng)分布??梢钥闯?,調(diào)制器為“通”狀態(tài)時(shí),光波從端口O7輸出;調(diào)制器為“斷”狀態(tài)時(shí),光波幾乎全部被調(diào)制器的諧振腔局域,不能通過(guò)調(diào)制器。

    圖14 集成器件的穩(wěn)態(tài)場(chǎng)分布Fig.14 Field distribution of the integrated device

    本文提出的三信道石墨烯電光調(diào)制和模分復(fù)用集成器件與參考文獻(xiàn)的性能對(duì)比如表2所示。

    從表2中可以看出,與參考文獻(xiàn)[5]、[7]和[27]相比,該集成器件的調(diào)制電壓并不是最低,不具優(yōu)勢(shì)。與參考文獻(xiàn)[17]、[18]和[27]相比,該集成器件有較大的消光比(>28.3 dB)和較小的信道串?dāng)_(

    表2 不同器件的性能對(duì)比Table 2 Comparison of reported devices

    3 結(jié)論

    提出了一種三信道石墨烯電光調(diào)制和納米線波導(dǎo)模分復(fù)用集成器件。通過(guò)改變石墨烯的化學(xué)勢(shì)實(shí)現(xiàn)調(diào)制器的“通”“斷”調(diào)制。根據(jù)模式匹配原理,MDM器件利用納米線波導(dǎo)實(shí)現(xiàn)模式轉(zhuǎn)換。仿真結(jié)果表明,該集成器件可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)TE0、TE1和TE2模的調(diào)制和模分復(fù)用功能。消光比大于28.3 dB,插入損耗小于0.21 dB,信道串?dāng)_小于?28.6 dB,調(diào)制器的3 dB帶寬達(dá)到100 GHz。該集成器件可以應(yīng)用于高速大容量光通信系統(tǒng)中。

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