基于諧波模型的變壓器繞組材質(zhì)辨別方法與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

夏越婷，鄭志曜，尹忠東，王亞偉，蔡新華，俞柳彬，吳克豪

(1.新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(華北電力大學(xué))，北京 102206；2.浙江華電器材檢測(cè)研究院有限公司，浙江 杭州 310000)

0 引 言

變壓器作為電網(wǎng)的核心設(shè)備之一，其運(yùn)行狀態(tài)直接影響電力系統(tǒng)的安全性與穩(wěn)定性。繞組材質(zhì)會(huì)對(duì)變壓器可靠運(yùn)行產(chǎn)生影響，銅由于具有電阻率低、熱傳導(dǎo)系數(shù)及熔點(diǎn)高、抗拉強(qiáng)度高、焊接工藝成熟、耐腐蝕性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)成為了變壓器繞組的首選材料。鋁相對(duì)于銅成本較低，通過(guò)改變導(dǎo)線截面積、繞組匝數(shù)、鐵芯尺寸等參數(shù)可以使鋁變壓器與銅變壓器的外特性一致。因此部分生產(chǎn)廠商為了追求經(jīng)濟(jì)效益，存在使用鋁線代替銅線作為配電變壓器繞組材料的違法行為。據(jù)統(tǒng)計(jì)，一臺(tái)雙繞組變壓器，每年要承受各種短路故障十幾次甚至幾十次，若使用“以鋁代銅”的造假變壓器將會(huì)給電力系統(tǒng)帶來(lái)巨大的安全隱患[1]。

國(guó)外配電網(wǎng)主要采用鋁變壓器，因此國(guó)外對(duì)變壓器繞組材質(zhì)辨別的研究較少[2]。國(guó)內(nèi)學(xué)者們利用繞組材質(zhì)本身特性和變壓器性能參數(shù)之間的關(guān)系，提出了一些辨別方法。文獻(xiàn)[1]提出了電流密度法，利用相同負(fù)荷情況下銅鋁變壓器電流密度的差異來(lái)辨別繞組材質(zhì)。文獻(xiàn)[3-4]提出了基于變壓器繞組體積、質(zhì)量、容量、直流電阻等參數(shù)的辨別方法，通過(guò)繞組參數(shù)測(cè)量和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)收集建立標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)庫(kù)，將試驗(yàn)變壓器的參數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)庫(kù)對(duì)比，辨別其繞組材質(zhì)，稱為大數(shù)據(jù)辨別法。文獻(xiàn)[4-6]提出利用銅鋁電阻溫度系數(shù)不同辨別變壓器材質(zhì)的方法，稱為電阻溫度系數(shù)法。文獻(xiàn)[7-8]提出通過(guò)X射線來(lái)辨別變壓器繞組材質(zhì)的方法。文獻(xiàn)[9-11]提出利用熱電效應(yīng)辨別變壓器繞組材質(zhì)的方法。文獻(xiàn)[12-13]提出了一種建立在電磁理論上的繞組材質(zhì)無(wú)損檢測(cè)方法，稱為電磁渦流檢測(cè)法。另外，相關(guān)學(xué)者還研究了頻率響應(yīng)法、合金分析法等辨別方法[2]。這些檢測(cè)方法一定程度上為變壓器繞組材質(zhì)檢測(cè)提供了思路，但是深入研究發(fā)現(xiàn)，已有的方法大都局限于理論層面，很難在實(shí)際中應(yīng)用。

大數(shù)據(jù)辨別法對(duì)不同廠家生產(chǎn)的變壓器準(zhǔn)確率較低。X射線法對(duì)環(huán)境要求高，不適合在工程現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)展測(cè)試工作。電磁渦流檢測(cè)法和合金分析法受原理限制需要設(shè)備同被檢測(cè)材質(zhì)相接觸。熱電效應(yīng)法受加熱方式限制，測(cè)量油浸式變壓器時(shí)需要吊芯處理。鑒于以上研究方法的不足，本文提出了一種基于變壓器諧波電阻測(cè)量的無(wú)損辨別方法。該方法檢測(cè)設(shè)備簡(jiǎn)單，對(duì)檢測(cè)環(huán)境沒(méi)有特殊要求，且測(cè)試成本低，辨別準(zhǔn)確度高，具有較高的工程應(yīng)用價(jià)值。

1 變壓器諧波損耗模型

1.1 導(dǎo)體諧波電阻的計(jì)算

長(zhǎng)直導(dǎo)體的截面上，恒定電流是均勻分布的，對(duì)于交變電流，導(dǎo)體中出現(xiàn)自感電動(dòng)勢(shì)抵抗電流的通過(guò)，趨近導(dǎo)體表面處電流密度增大。研究諧波作用下導(dǎo)體電阻值的變化，首先要對(duì)導(dǎo)體內(nèi)的電流密度分布進(jìn)行研究[14]。電流的不均勻分布使導(dǎo)體的等效截面積減小，電阻增加。頻率越高，趨膚效應(yīng)越顯著，諧波電阻越大，趨膚深度δ計(jì)算公式如下：

(1)

式中：ρ為電阻率，Ω·m；ω為角頻率，rad/s；μ為磁導(dǎo)率，H/m；σ為電導(dǎo)率，S/m。

假設(shè)導(dǎo)體半徑為r0，根據(jù)電磁場(chǎng)理論推導(dǎo)出用貝塞爾函數(shù)表示的電流密度曲線：

(2)

式中：T2=-jωμσ，Js為導(dǎo)體表面的電流密度，J0(Tr)為零階第一類貝塞爾函數(shù)。

電流密度表達(dá)式(2)可寫(xiě)成：

(3)

(4)

定義諧波電阻系數(shù)kh為諧波電阻與直流電阻的比值，計(jì)算得到諧波電阻系數(shù)：

(5)

從式(5)可以看出，導(dǎo)體諧波電阻系數(shù)的計(jì)算以導(dǎo)體半徑與趨膚深度的比值為變量。

1.2 變壓器諧波電阻的計(jì)算

1.2.1 繞組諧波電阻的計(jì)算

G.J.Wakileh提出以基頻電阻乘以根號(hào)下諧波次數(shù)作為諧波電阻值，該方法計(jì)算簡(jiǎn)單，但計(jì)算結(jié)果與實(shí)際相差較大。Dowell、Ferreira、Reatti[16]等人通過(guò)研究高頻變壓器繞組損耗的解析算法得出繞組諧波電阻的計(jì)算公式[17，18]，其諧波電阻系數(shù)可表示為

(6)

Fh=d/δh

(7)

式中：h為諧波次數(shù)；x為繞組層數(shù)；d為繞組層厚度，δh為第h次諧波的趨膚深度。

展開(kāi)化簡(jiǎn)可得第h次諧波下的交流電阻系數(shù)，Dowell公式可化簡(jiǎn)為

(8)

分析繞組諧波電阻系數(shù)的理論計(jì)算公式可以看出，繞組諧波電阻系數(shù)的計(jì)算均以導(dǎo)體半徑與趨膚深度的比值(或繞組層厚度與趨膚深度的比值)為變量。因此，變壓器繞組的諧波電阻系數(shù)與變壓器繞組導(dǎo)線材質(zhì)、尺寸參數(shù)有關(guān)。

1.2.2 變壓器空載損耗

變壓器空載損耗由磁滯損耗、渦流損耗和附加損耗組成[19，20]，可表示為

P0=Phy+Pe+Pst

(9)

(1)磁滯損耗

設(shè)硅鋼片密度為γ，鐵芯截面積為A，磁路長(zhǎng)度為l，則鐵芯重量G=Alγ。由電磁感應(yīng)定律和全電流定律可推導(dǎo)得到磁滯損耗的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式：

(10)

式中：Bm為磁密峰值，T；μ為磁導(dǎo)率，H/m。

Phy=α1fBm2G

(11)

式中：α1為與材料有關(guān)的損耗系數(shù)。

(2)渦流損耗

設(shè)硅鋼片厚度為d，通過(guò)積分可得到硅鋼片整個(gè)體積內(nèi)的渦流損耗，計(jì)算得到單位體積的渦流損耗：

(12)

式中：ρ為硅鋼片電阻率，Ω·mm2/m；K為勵(lì)磁電流波形系數(shù)。

Pc=α2Bm2f2

(13)

式中：α2為與硅鋼片厚度、材料、勵(lì)磁電流波形系數(shù)有關(guān)的渦流損耗系數(shù)。

(3)鐵芯附加損耗

鐵芯附加損耗Pst的大小主要受材質(zhì)特性、設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)和加工工藝的影響。附加損耗在變壓器總空載損耗中所占比重較小。因此，計(jì)算變壓器空載損耗可以只考慮磁滯損耗和渦流損耗。

根據(jù)式(11)、(13)，可將單位重量鐵芯的空載損耗寫(xiě)為

(14)

鐵芯不飽和時(shí)，勵(lì)磁電流波形系數(shù)基本不變，α1、α2僅與硅鋼片材料、結(jié)構(gòu)尺寸有關(guān)。對(duì)于同一變壓器，其空載損耗僅與電源電壓、頻率有關(guān)。電源電壓一定時(shí)，隨著頻率的升高，空載損耗略有減小。因此，高頻情況下變壓器的短路損耗同樣可以忽略鐵損，認(rèn)為短路損耗近似等于銅損。

2 變壓器繞組材質(zhì)辨別方法

2.1 繞組材質(zhì)對(duì)變壓器的影響

由于銅和鋁的電阻率不同，變壓器的銅繞組用鋁線代替時(shí)，需增大鋁導(dǎo)線截面積，但這樣會(huì)增大鐵芯尺寸，使空載損耗不符合要求。因此，為了使銅鋁變壓器具有相同的銘牌參數(shù)，必須重新調(diào)整變壓器的導(dǎo)線截面積、線圈匝數(shù)、導(dǎo)線長(zhǎng)度、鐵芯尺寸等參數(shù)。同銘牌參數(shù)的銅鋁變壓器鐵芯及繞組的參數(shù)關(guān)系如表1所示[21，22]，若忽略鐵芯直徑的差異，可近似認(rèn)為繞組匝數(shù)與導(dǎo)線長(zhǎng)度成正比。

表1 銅鋁變壓器參數(shù)關(guān)系Tab.1 Parameter relationship of copper aluminum transformer

從表中可以看出，鋁變壓器相對(duì)于銅變壓器，鐵芯直徑縮小時(shí)，線圈厚度將增加，兩者互相補(bǔ)償，一般來(lái)說(shuō)，鋁變壓器體積較銅變壓器大。

2.2 繞組材質(zhì)辨別方法

由1.1節(jié)可知，導(dǎo)體諧波電阻系數(shù)僅與導(dǎo)體半徑與趨膚深度的比值有關(guān)。對(duì)于不同材質(zhì)、不同半徑的導(dǎo)體，其諧波電阻不同，可測(cè)量導(dǎo)體諧波電阻辨別其材質(zhì)。1.2.1節(jié)中繞組諧波電阻系數(shù)的理論計(jì)算表明，諧波電阻系數(shù)同繞組層厚度與趨膚深度的比值有關(guān)，理論上證明了利用諧波電阻系數(shù)辨別變壓器繞組材質(zhì)的可行性。由2.1節(jié)可知，同銘牌參數(shù)的銅鋁變壓器由于繞組材質(zhì)的不同，其導(dǎo)線截面積、線圈匝數(shù)、導(dǎo)線長(zhǎng)度、鐵芯尺寸等參數(shù)均不同。因此，可以通過(guò)短路實(shí)驗(yàn)測(cè)量變壓器諧波電阻來(lái)辨別其繞組材質(zhì)。

2.2.1 變壓器短路實(shí)驗(yàn)

當(dāng)對(duì)變壓器額定運(yùn)行與短路運(yùn)行做定量分析時(shí)，繞組的漏阻抗壓降僅占額定電壓的百分之幾，勵(lì)磁電流Im遠(yuǎn)小于一次側(cè)電流I1N。因此，可以忽略勵(lì)磁電流Im，即把勵(lì)磁支路斷開(kāi)，得到變壓器的簡(jiǎn)化等效電路，如圖1所示。

圖1 變壓器簡(jiǎn)化電路Fig.1 Simplified transformer circuit

變壓器短路時(shí)，外施電壓低，鐵芯磁通密度小，鐵耗可略去不計(jì)，短路損耗主要是銅耗，即一次繞組輸入功率Pk可近似認(rèn)為全部消耗在一次和二次繞組上。短路電阻Rk計(jì)算公式如下：

(15)

2.2.2 串聯(lián)補(bǔ)償電容的選取

變壓器漏抗與頻率成正比，諧波作用下變壓器漏抗遠(yuǎn)大于短路電阻。對(duì)變壓器施加諧波電壓，變壓器漏抗上的壓降遠(yuǎn)大于短路電阻上的壓降，導(dǎo)致有功損耗測(cè)量誤差較大，不能準(zhǔn)確計(jì)算出各次諧波下的短路電阻。因此采用串聯(lián)電容補(bǔ)償變壓器漏抗的實(shí)驗(yàn)方案，使整個(gè)電路中的電抗值與電阻值在同一數(shù)量級(jí)。

實(shí)驗(yàn)電路如圖2所示，電路中串聯(lián)補(bǔ)償電容，減小了變壓器達(dá)到額定電流時(shí)所施加的諧波電壓，同時(shí)可準(zhǔn)確測(cè)量變壓器的短路損耗，從而較為精確地計(jì)算變壓器短路電阻。

圖2 變壓器短路實(shí)驗(yàn)電路圖Fig.2 Wiring diagram of transformer short circuit test

忽略變壓器漏感隨著頻率的變化，認(rèn)為變壓器漏感保持不變，電容完全補(bǔ)償變壓器漏抗的計(jì)算公式為

(16)

式中：C為補(bǔ)償電容，F(xiàn)；L為基頻時(shí)變壓器漏抗所對(duì)應(yīng)的漏感，H。

根據(jù)變壓器漏感與角頻率計(jì)算完全補(bǔ)償情況下的電容值，選取接近計(jì)算值的電容組合進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。由于電路中串聯(lián)補(bǔ)償電容，電路總阻抗減小，變壓器短路實(shí)驗(yàn)達(dá)到同一電流值所施加的諧波電壓減小，而變壓器鐵損隨電壓的減小而減小。因此，加入串聯(lián)補(bǔ)償電容的變壓器短路損耗仍可忽略鐵損，認(rèn)為短路損耗近似為銅損。

2.2.3 諧波頻率的選取

隨著頻率的升高，銅鋁變壓器諧波短路電阻的差異越來(lái)越明顯，因此選取的實(shí)驗(yàn)頻率越高，辨別準(zhǔn)確性越高。但高頻下諧波電壓畸變較為嚴(yán)重、電容電壓升高，這對(duì)諧波電壓源及高頻電容的耐壓能力提出了更高的要求。因此，諧波電壓頻率的選取必須同時(shí)考慮辨別準(zhǔn)確性、諧波電壓畸變、電容耐壓等問(wèn)題。

3 仿真與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 有限元計(jì)算分析

某公司出廠的銅、鋁變壓器低壓繞組參數(shù)如表2所示。根據(jù)該參數(shù)利用Maxwell軟件建立二維長(zhǎng)直導(dǎo)線模型，進(jìn)行渦流場(chǎng)仿真分析。導(dǎo)線的默認(rèn)長(zhǎng)度為1m，激勵(lì)設(shè)置為電流激勵(lì)，邊界條件設(shè)置為氣球邊界，求解器頻率設(shè)置50Hz至2500Hz，步長(zhǎng)為100Hz。

表2 銅鋁變壓器低壓繞組尺寸Tab.2 Low voltage winding size of copper-aluminum transformer

500 Hz電流作用下導(dǎo)線內(nèi)電流密度分布如圖3所示，可以看出，諧波電流作用下導(dǎo)體邊緣處電流密度最大，離導(dǎo)體中心越近，電流密度越小。

圖3 基頻下導(dǎo)體內(nèi)電流密度分布Fig.3 Current density distribution in conductor at fundamental frequency

依次求解導(dǎo)線在各頻率下的諧波電阻值，計(jì)算得到諧波電阻系數(shù)，仿真值與根據(jù)式(5)得到的理論值如圖4、圖5所示。從圖中可以看出，仿真值與理論計(jì)算值基本一致。通過(guò)仿真驗(yàn)證了理論計(jì)算與經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，因此可用簡(jiǎn)單的經(jīng)驗(yàn)公式代替復(fù)雜的理論計(jì)算。由于理論計(jì)算以導(dǎo)線半徑與趨膚深度的比值為變量，同頻次下銅鋁導(dǎo)線的r0/δh值不同，計(jì)算結(jié)果不同。因而驗(yàn)證了測(cè)量諧波電阻辨別變壓器繞組材質(zhì)方法的可行性。

圖4 銅導(dǎo)線諧波電阻系數(shù)曲線Fig.4 Harmonic resistance coefficient curve of copper conductor

圖5 鋁導(dǎo)線諧波電阻系數(shù)曲線Fig.5 Harmonic resistance coefficient curve of aluminum conductor

銅鋁導(dǎo)線仿真結(jié)果如圖6所示，銅鋁導(dǎo)線諧波電阻系數(shù)的變化趨勢(shì)大致相同，但鋁導(dǎo)線的諧波電阻值大于銅導(dǎo)線。從圖中可以看出，對(duì)于不同材質(zhì)的長(zhǎng)直導(dǎo)線，當(dāng)頻率升高到25次，銅鋁導(dǎo)線諧波電阻系數(shù)的差值基本保持不變。因此，對(duì)導(dǎo)線通入25次諧波電流，根據(jù)諧波電阻系數(shù)可有效辨別導(dǎo)線的材質(zhì)。

圖6 銅、鋁導(dǎo)線諧波電阻系數(shù)仿真值Fig.6 Simulation value of harmonic resistance coefficient of copper and aluminum conductor

3.2 變壓器實(shí)驗(yàn)測(cè)量與分析

3.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備介紹

實(shí)驗(yàn)設(shè)備如圖7所示，主要包括PSA6000可調(diào)諧波電壓源、高頻電容器、銅鋁繞組變壓器、CA8336電能質(zhì)量分析儀等。PSA6000諧波電壓源可連續(xù)輸出單相和三相交流電壓，最高輸出電壓為330V，最高輸出功率為6.0kVA，頻率可調(diào)范圍為1～5kHz，電壓精度最高0.2%FS。CA8336電能質(zhì)量分析儀通道數(shù)為5U/4I，電壓測(cè)量范圍為2～1 000V，電流測(cè)量范圍至0.1A～60 kA，可準(zhǔn)確計(jì)算有功功率、無(wú)功功率、功率因數(shù)等電量參數(shù)，并記錄儲(chǔ)存所有參數(shù)。

圖7 實(shí)驗(yàn)設(shè)備Fig.7 Laboratory equipment

兩臺(tái)實(shí)驗(yàn)變壓器銘牌參數(shù)基本一致，繞組材質(zhì)分別為銅和鋁。變壓器的銘牌參數(shù)如表3所示，銅鋁變壓器的型號(hào)、聯(lián)接組別，額定電壓、額定電流參數(shù)完全相同，短路阻抗、負(fù)載損耗的標(biāo)準(zhǔn)值一致，但實(shí)際值略有差異。

表3 銅鋁變壓器銘牌參數(shù)(75 ℃)Tab.3 Nameplate parameters of copper aluminum transformer (75 ℃)

銅鋁變壓器如圖8所示，變壓器鐵芯及導(dǎo)線參數(shù)如表4所示。分析銅鋁變壓器的結(jié)構(gòu)參數(shù)可知，鋁變壓器鐵芯的整體結(jié)構(gòu)大于銅變壓器鐵芯，且鋁變壓器鐵芯較重。鋁變壓器的導(dǎo)線截面積、導(dǎo)線長(zhǎng)度及繞組匝數(shù)均大于銅變壓器。鋁變壓器相對(duì)于銅變壓器，鐵芯直徑縮小時(shí)，線圈厚度將增加，鋁變壓器的整體結(jié)構(gòu)略大于銅變壓器，與2.1節(jié)分析結(jié)果一致。

表4 變壓器鐵芯及繞組參數(shù)Tab.4 Core and winding parameters of transformer

3.2.2 實(shí)驗(yàn)分析

實(shí)驗(yàn)接線如圖9所示，變壓器短路實(shí)驗(yàn)在高壓側(cè)施加電壓。同一頻率下，調(diào)節(jié)諧波電壓源，測(cè)量在不同諧波電壓作用下，流過(guò)變壓器的諧波電流與功率損耗。以銅繞組變壓器為例，諧波電壓源調(diào)節(jié)為330 V，頻率為1 500 Hz，電能質(zhì)量分析儀測(cè)量結(jié)果如圖10所示。

圖9 實(shí)驗(yàn)接線圖Fig.9 Experimental wiring diagram

圖10 電能質(zhì)量分析儀測(cè)量結(jié)果Fig.10 Measurement results of power quality analyzer

分別測(cè)量不同頻率下的電壓、電流、有功損耗，根據(jù)式(15)計(jì)算得到各次諧波電阻。多次測(cè)量減小誤差，最終得到銅鋁變壓器諧波電阻如表5所示。

表5 銅鋁變壓器諧波電阻測(cè)量值Tab.5 Measurement of harmonic resistance of copper - aluminum transformer

變壓器短路電阻理論計(jì)算公式如下：

(17)

根據(jù)式(17)和表3中變壓器銘牌參數(shù)計(jì)算得到75℃時(shí)銅變壓器短路電阻為38.48Ω，鋁變壓器為34.76Ω。由于變壓器短路實(shí)驗(yàn)環(huán)境實(shí)測(cè)溫度為27.1℃，變壓器的實(shí)測(cè)基頻電阻小于理論計(jì)算值，驗(yàn)證了誤差允許范圍內(nèi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。以實(shí)測(cè)基頻電阻值計(jì)算銅鋁變壓器不同頻次下的諧波電阻系數(shù)，如圖11所示。

圖11 銅鋁變壓器的諧波電阻系數(shù)Fig.11 Harmonic resistance coefficient of copper - aluminum transformer

從圖中可以看出，銅鋁變壓器的諧波電阻值隨頻率的升高而增大，鋁變壓器的諧波電阻系數(shù)大于銅變壓器，且隨頻率的升高銅鋁變壓器諧波電阻的差異越來(lái)越明顯。

根據(jù)銅鋁變壓器諧波電阻系數(shù)計(jì)算其差值百分比計(jì)算公式如下：

(18)

根據(jù)式(18)計(jì)算得到的銅鋁變壓器諧波電阻系數(shù)差值百分比如圖12所示。從圖中可以看出，諧波電壓頻率在22次及以上時(shí)，諧波電阻系數(shù)差值百分比均在80%以上。因此，根據(jù)2.2.3的分析，在同時(shí)考慮辨別準(zhǔn)確性、諧波電壓畸變、電容耐壓的情況下，可選擇諧波電壓頻率范圍為22次至30次。為了考慮實(shí)驗(yàn)測(cè)量誤差等因素對(duì)辨別結(jié)果的影響，選擇諧波電阻系數(shù)差值的1/2作為判據(jù)，待測(cè)變壓器的諧波電阻系數(shù)大于銅變壓器諧波電阻系數(shù)的40%，即可判定為非銅變壓器。

圖12 銅鋁變壓器諧波電阻系數(shù)差值百分比Fig.12 Percentage of difference in harmonic resistance coefficient of copper - aluminum transformer

4 結(jié) 論

本文根據(jù)電磁場(chǎng)理論，對(duì)變壓器繞組的諧波電阻進(jìn)行了研究，提出了一種變壓器繞組材質(zhì)無(wú)損辨別方法并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)變壓器施加諧波電壓可準(zhǔn)確辨別其繞組材質(zhì)，對(duì)于不同型號(hào)的變壓器可改變施加諧波電壓的頻次，使得測(cè)量得到的諧波電阻值足以辨別其繞組材質(zhì)。相比于已有的檢測(cè)方案，該方法因具有檢測(cè)設(shè)備簡(jiǎn)單，檢測(cè)成本低，準(zhǔn)確率高，檢測(cè)環(huán)境要求低等優(yōu)點(diǎn)而具備更高的工程實(shí)用價(jià)值。未來(lái)可研發(fā)基于該方法的便攜式檢測(cè)裝置，該裝置可利用可視化界面直觀地檢測(cè)結(jié)果。通過(guò)變壓器規(guī)?；瘻y(cè)試，建立不同電壓等級(jí)變壓器的數(shù)據(jù)庫(kù)，擴(kuò)大設(shè)備檢測(cè)范圍，進(jìn)一步減小檢測(cè)誤差。