FH36鋼在不同鹽度模擬海水中的摩擦腐蝕行為研究

王東勝,強(qiáng) 強(qiáng),夏呈祥,朱奮永,孫士斌,常雪婷*

(1.上海海事大學(xué)海洋科學(xué)與工程學(xué)院,上海 201306;2.上海海事大學(xué)物流工程學(xué)院,上海 201306)

極地蘊(yùn)藏著豐富的天然氣資源和石油，越來越多的人開始關(guān)注極地研究，近年來，受全球溫室效應(yīng)的影響，極地冰川面積呈現(xiàn)減少的趨勢，極地礦產(chǎn)資源和航運(yùn)開發(fā)變得日趨重要[1].低溫和冰載荷是船舶在極地航行中不可避免的問題，低溫環(huán)境下，金屬材料的脆性增加，而海冰的沖擊會對船體結(jié)構(gòu)的低溫服役性能帶來考驗[2].海水中富含大量的鹵化物離子，尤其是氯離子，會導(dǎo)致船體鋼板大規(guī)模腐蝕[3].當(dāng)船舶行于極地區(qū)域時，海冰磨損和海水腐蝕同時發(fā)生作用，會導(dǎo)致船體的摩擦腐蝕協(xié)同現(xiàn)象[4].與單獨的磨損或者腐蝕造成的材料失效相比，摩擦腐蝕在磨損和腐蝕的協(xié)同作用下危害更大[5-6].

隨著摩擦和腐蝕之間的耦合作用被廣泛認(rèn)知，不少學(xué)者對其進(jìn)行了研究.Zhang等[7]試驗發(fā)現(xiàn)在摩擦腐蝕系統(tǒng)中，摩擦?xí)?dǎo)致金屬局部磨損，使鈍化膜脫落而導(dǎo)致腐蝕速率升高，同時鋼樣表面在加速腐蝕過程中會產(chǎn)生更多的腐蝕產(chǎn)物，導(dǎo)致磨損加劇.Vettivel等[8]研究了物理氣相沉積技術(shù)對鋼樣耐磨耐腐蝕的影響，經(jīng)過物理氣相沉積處理的鋼樣，當(dāng)施加陰極電位時，鋼樣以塑性變形為主的機(jī)械磨損占主導(dǎo)地位.隨著電位的增大，機(jī)械磨損的影響減小，腐蝕加速磨損的影響增大.在海水摩擦腐蝕耦合作用中，經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理的鋼樣比正火處理的鋼樣耐磨蝕性能更高[9].考慮到極地的特殊環(huán)境，海水與海冰會呈現(xiàn)季節(jié)性和晝夜性交替的特點，夏晝海冰消融，海水鹽度稀釋，冬夜海冰形成，鹵液因其低冰點特性，鹽分會從海冰內(nèi)部的鹵道系統(tǒng)被排出，海水鹽度上升[10]，而鹽度也是影響摩擦腐蝕行為的重要因素.Chen等[11]研究發(fā)現(xiàn)高鹽度海水會加速鎳合金的摩擦腐蝕.Panagopoulos等[12]在鋅合金的研究中也發(fā)現(xiàn)類似趨勢.

近年來對摩擦腐蝕的研究大多集中在對鈍化性的合金開展研究，尤其是不銹鋼或鈷基醫(yī)用合金.對非鈍化金屬合金的摩擦腐蝕行為的研究鮮有報道，特別是針對不同鹽分含量下高強(qiáng)度船用鋼板摩擦腐蝕的研究也比較少，在此背景下，本文中通過配制不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的NaCl溶液模擬海水環(huán)境，研究了FH36船用低溫鋼板在不同鹽分含量下的摩擦腐蝕行為.

1 試驗部分

1.1 試驗材料及制備

試驗所用的低碳合金鋼是由國內(nèi)某鋼廠采用控軋控冷技術(shù)(TMCP)生產(chǎn)的F級船用低溫鋼板，試驗用鋼成分列于表1中.先用線切割機(jī)把鋼板切割成20 mm×20 mm×2 mm的長方體鋼樣，采用280#、400#、800#、1200#及1500#的水磨砂紙對其6 個面進(jìn)行逐級打磨拋光，除去鋼板的原始銹層后用無水乙醇和去離子水各超聲清洗15 min，放入干燥箱內(nèi)常溫干燥保存?zhèn)溆?使用上海泰明光學(xué)儀器有限公司的HXD-2000TMSTC/LCD數(shù)字式顯微硬度計對鋼樣表面測試硬度，載荷為4.9 N，加載時間15 s，測得鋼樣表面硬度245 HV.根據(jù)ASTMD1141-98標(biāo)準(zhǔn)配置Cl?濃度為0.3、0.6、0.9及1.2mol/L的模擬海水備用.

1.2 試驗方法

對試驗用鋼樣拋光處理后，采用5%HNO3和95%無水乙醇(體積分?jǐn)?shù))配置金相刻蝕液對鋼樣進(jìn)行刻蝕.清洗干凈后吹干，然后用金相顯微鏡觀察鋼樣金相微觀組織.采用UMT-2 TriboLab型多功能摩擦磨損試驗機(jī)進(jìn)行電化學(xué)腐蝕摩擦試驗，對磨球選取直徑為8 mm氧化鋁球(Al2O3)，摩擦方式是球面往復(fù)接觸摩擦，往復(fù)摩擦距離5 mm，載荷為15 N，頻率2 Hz，測試時間為30 min.采用Bruker Contour GT-1型白光干涉儀對鋼樣摩擦磨損后的磨痕輪廓進(jìn)行測量.使用CXS-5TAH-118340掃描電子顯微鏡(Scanning Electron Microscope，SEM)觀察鋼樣表面形貌.電化學(xué)測量方式采用典型的三電極體系，工作電極為拋光處理后的FH36鋼樣，參比電極為Ag/AgCl電極，對電極為正方形鉑片電極.首先浸泡鋼樣30 min以保證溶液中開路電位的穩(wěn)定性，以1 mV/s的掃描速率在相對于開路電位(OCP)-300～500 mV的掃描范圍內(nèi)進(jìn)行極化曲線的測量.環(huán)境介質(zhì)為通過配制Cl?濃度分別是0、0.3、0.6、0.9和1.2 mol/L的海水來模擬不同鹽度，環(huán)境溫度為15±3℃.除了在開路電位下進(jìn)行試驗，還選用了陰極保護(hù)電位(?0.8 V)，以消除摩擦期間的電化學(xué)腐蝕，因此可以單獨評價腐蝕和摩擦在材料總損失中的作用，并研究它們之間的耦合作用.

2 結(jié)果與討論

2.1 微觀組織

從圖1中可以看出FH36鋼樣的晶粒得到大幅細(xì)化，存在黑色多邊形珠光體和針狀鐵素體，由于鋼樣具有較低的碳含量和不同的微量合金元素，保證鋼樣在低溫環(huán)境下依舊具有較高的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度.船用低溫鋼FH36設(shè)計化學(xué)成分列于表1中，研究表明當(dāng)Mn元素在質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于1.5%的范圍內(nèi)有細(xì)化晶粒作用，改善材料低溫韌性[13]，微合金元素Nb和V的添加有助于抑制奧氏體再結(jié)晶，形成細(xì)小彌散的鐵素體晶粒，起到強(qiáng)化作用.

Fig.1 SEM micrograph of metallographic structure of FH36 steel sample圖1 FH36鋼樣金相組織的SEM照片

2.2 摩擦系數(shù)和磨損量

摩擦系數(shù)是表征低碳合金鋼和Al2O3磨球在不同Cl?濃度(0～1.2 mol/L)溶液中摩擦特性的1個重要特征.圖2(a)所示為鋼樣在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)鹽溶液中的摩擦系數(shù)隨時間的變化，可以發(fā)現(xiàn)摩擦系數(shù)在摩擦試驗開始即迅速達(dá)到穩(wěn)態(tài)值，隨后在一定時間間隔內(nèi)出現(xiàn)幅值的規(guī)則波動，這種波動現(xiàn)象可以歸咎于磨合期磨損產(chǎn)物的形成[14].FH36鋼樣在不同鹽度溶液中的平均摩擦系數(shù)變化如圖2(b)所示，平均摩擦系數(shù)隨著海水鹽度的上升而下降，由0.38降至0.10.可以發(fā)現(xiàn)，與低Cl?離子濃度溶液相比，高Cl?離子濃度溶液中表現(xiàn)出了良好的潤滑性.初步分析有兩個原因，一是摩擦的同時發(fā)生了腐蝕行為，協(xié)同作用下會產(chǎn)生更多的腐蝕產(chǎn)物，在鋼樣與磨球形成的摩擦副之間起到潤滑劑的作用，降低了摩擦系數(shù)[15].另一個是隨著海水中NaCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，溶液的粘度以及密度都會隨之增大，摩擦副之間會形成1層承載能力強(qiáng)的潤滑水膜，潤滑效果提高使得摩擦系數(shù)因此減小[16].圖2(b)所示為不同鹽濃度下的磨損量，隨著鹽度的升高損失量不斷增加，這與摩擦系數(shù)的趨勢恰好相反，說明高鹽度加速了摩擦腐蝕的耦合作用.

2.3 開路電位和腐蝕電流

Fig.2(a)Friction coefficienttotal and (b) mass lossand average friction coefficient curvesfor FH36 steel sample in seawater with different Cl? concentrationsunder open circuit potential圖2 FH36鋼樣在開路電位下不同Cl?濃度海水中的(a)摩擦系數(shù)以及(b)磨損量和平均摩擦系數(shù)

在摩擦腐蝕試驗期間，對摩擦系統(tǒng)試樣的腐蝕電位進(jìn)行監(jiān)測，如圖3所示.在最初的5 min內(nèi)，磨球沒有滑動，F(xiàn)H36鋼樣的開路電位隨著Cl?濃度的增加不斷負(fù)移，緩慢達(dá)到平穩(wěn)值，電位也隨之由?0.62 V升至?0.72 V，說明高Cl?離子濃度會增加鋼樣的腐蝕傾向.隨著滑動摩擦的發(fā)生，鋼樣的開路電位曲線都表現(xiàn)出迅速下降趨勢，且隨著摩擦?xí)r間的增加而緩慢減小.這是因為Al2O3磨球的滑動會破壞鋼樣表面的平衡狀態(tài)，將基體具有較低平衡電位的電化學(xué)新表面暴露于周圍環(huán)境[15]，導(dǎo)致電位急劇下降.滑動過程中FH36鋼樣在不同鹽度溶液中的電位分別降至?0.65(0 mol/L)、?0.7(0.3 mol/L)、?0.73(0.6 mol/L)、?0.76(0.9 mol/L)和?0.78(1.2 mol/L)，證明摩擦加速腐蝕的發(fā)生.在整個試驗過程中，電位的變化呈現(xiàn)出摩擦腐蝕試驗中的典型特征，與Sun等[17]的研究相符.

Fig.3 Open circuit potential of FH36 steel sample in seawater with different salinity 圖3 FH36鋼樣在不同鹽度海水中的開路電位

為了確定純機(jī)械磨損在摩擦腐蝕造成總材料損失中的作用，將鋼樣在?0.8 V(Ag/AgCl)的陰極電位下進(jìn)行了滑動摩擦試驗，該電位低于FH36的自腐蝕電位，在摩擦過程中實時監(jiān)測得到如圖4所示的腐蝕電流圖，滑動期間的腐蝕電流為負(fù)，表明腐蝕受到抑制，材料損失是由摩擦磨損引起.摩擦初期腐蝕電流的上升與氧化層的破壞有關(guān)，在比較不同鹽度下FH36鋼的腐蝕電流時，發(fā)現(xiàn)高鹽度下的腐蝕電流更大，這再次證實高鹽度海水會加速腐蝕.

Fig.4 Corrosion current of FH36 steel sample at ?0.8V cathodic potential圖4 FH36鋼樣在陰極電位為?0.8 V時磨蝕的腐蝕電流

2.4 極化曲線

FH36靜態(tài)腐蝕下的極化曲線如圖5(a)所示，值得注意的是，Cl?濃度為1.2 mol/L時的自腐蝕電位和腐蝕電流密度均低于0.9 mol/L，這是因為海水中的溶解氧會隨著NaCl濃度的升高而降低，陰極發(fā)生還原反應(yīng)所需氧減少，反過來溶解金屬的陽極反應(yīng)也受到阻礙[18].而FH36鋼在Cl?濃度為0.9 mol/L的環(huán)境下靜態(tài)腐蝕最快.從整體來看，隨著Cl?濃度升高，自腐蝕電位發(fā)生負(fù)移，腐蝕電流密度增大.圖5(b)所示是FH36摩擦腐蝕后的極化曲線，也呈現(xiàn)出相似趨勢，Cl?濃度愈高，鋼樣腐蝕速度更大.通過Tafel外推法對極化曲線進(jìn)行了擬合，擬合數(shù)據(jù)列于表2中.從表2中看出，當(dāng)NaCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)由0 mol/L增加到1.2 mol/L，純腐蝕下FH36的電流密度由0.62μA/cm2增加到1.33μA/cm2，腐蝕速率由4.84×10?3mm/a增加到10.2×10?3mm/a；受到摩擦腐蝕協(xié)同作用后的腐蝕電流密度和腐蝕速率增幅顯著，分別由1.04μA/cm2升至4.06μA/cm2，8.12×10?3mm/a升至31.4×10?3mm/a.這些數(shù)據(jù)進(jìn)一步證明了Cl?濃度的增加導(dǎo)致鋼樣耐腐蝕性能下降.

Fig.5 Polarization curve of FH36 steel sample before and after abrasion:(a)before tribocorrosion;(b)after tribocorrosion圖5 FH36鋼樣磨蝕前后的極化曲線：(a)磨蝕前；(b)磨蝕后

表 2 FH36在不同鹽度(mol/L)海水中極化曲線擬合數(shù)據(jù)表Table 2 Fitting data table of polarization curve of FH36 in seawater with different salinity (mol/L)

2.5 磨痕輪廓和形貌

圖6所示為FH36鋼樣在不同Cl?濃度鹽溶液中摩擦腐蝕后的3D磨痕輪廓圖，圖7所示為其磨痕截面圖.觀察可知，不論是在開路電位還是陰極保護(hù)電位下，磨痕輪廓的寬度和深度都隨著海水鹽濃度的增加而增加，開路電位下不同鹽濃度海水中的磨痕寬度依次為248(0 mol/L)、295(0.6 mol/L)和376μm (1.2 mol/L).相應(yīng)的陰極保護(hù)電位下的磨痕寬度為187(0 mol/L)、256(0.6 mol/L)和323μm (1.2 mol/L)，明顯小于開路電位下的磨痕寬度.這是由于陰極保護(hù)電位的存在，抑制了電化學(xué)腐蝕行為，而當(dāng)鋼樣處于開路電位時，基體在兩者的耦合作用下，隨著摩擦行為的不斷進(jìn)行，磨痕表面的摩擦產(chǎn)物不斷被帶出磨痕，而此時基體在Cl?的作用下會發(fā)生腐蝕行為，在表層產(chǎn)生腐蝕產(chǎn)物；疏松的磨損產(chǎn)物和腐蝕產(chǎn)物會降低摩擦系數(shù).然而隨著Cl?的濃度增加，磨痕表面發(fā)生腐蝕的概率越大，產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物也會增多，基體表面的腐蝕產(chǎn)物又會受摩擦力的影響被及時清理到磨痕外部，進(jìn)而為磨痕表面的腐蝕提供新的場所，可見摩擦腐蝕的耦合作用則會加劇材料損失.

Fig.6 3D graphsof wear scar of FH36 steel sample in seawater with different salinity:(a～c) under open circuit point;(d～f) under cathodic protection potential圖6 FH36鋼樣在不同鹽度海水中的磨痕的3D圖：(a～c)開路電位下；(d～f)陰極保護(hù)電位下

Fig.7 Cross-section profile diagram of wear scar of FH36 steel samplein seawater with different salinity:(a)under open circuit potential;(b)under cathodic protection potential圖7 FH36鋼樣在不同鹽度海水中的磨痕截面輪廓圖：(a)開路電位下；(b)陰極保護(hù)電位下

Fig.8 SEM micrographs of wear scar of FH36 steel samples under different salt concentrations:(a)under open circuit potential;(b)under cathodic protection potential圖8 FH36鋼樣在不同鹽濃度下的磨痕形貌的SEM照片：(a)開路電位下；(b)陰極保護(hù)電位下

圖8 所示是FH36鋼樣在不同鹽濃度下放大500倍和1 000倍的磨痕形貌，其中包括開路電位[圖8(a)]和陰極保護(hù)電位[圖8(b)]兩種外加電位環(huán)境.觀察圖8(a)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)在開路電位下，Cl?濃度為0 mol/L時，磨痕內(nèi)部出現(xiàn)了裂紋和犁溝，這是由于Al2O3磨球在摩擦過程中對鋼樣表面產(chǎn)生微切削，部分金屬磨屑沒有被環(huán)境介質(zhì)帶走，呈現(xiàn)與滑動方向平行的犁溝狀，是磨粒磨損的典型特征[19].當(dāng)Cl?離子濃度升高至0.6和1.2 mol/L時，鋼樣表面出現(xiàn)了明顯的層狀剝落、點蝕現(xiàn)象以及腐蝕產(chǎn)物，這歸因于Cl?活性增強(qiáng)和摩擦腐蝕的耦合作用.摩擦行為促進(jìn)了上述微裂紋的生長，微裂紋會從表面沿與負(fù)載方向成一定夾角向鋼樣內(nèi)部擴(kuò)展延伸，這也為O元素和Cl元素參與腐蝕擴(kuò)散提供了通道，環(huán)境溶質(zhì)中的Cl?經(jīng)擴(kuò)散作用滲透進(jìn)基體裂紋中，形成局部電位差，而電位差對電偶腐蝕的影響是首要的，大大促進(jìn)電化學(xué)腐蝕的發(fā)生[20]；同時溶解氧經(jīng)過微裂紋擴(kuò)散進(jìn)入基體，形成供氧差異腐蝕電池，進(jìn)一步加劇腐蝕的發(fā)生[21].此外點蝕使摩擦副界面更加粗糙，導(dǎo)致更高的接觸應(yīng)力，從而帶來更多的材料損失，這也與圖2(b)所呈現(xiàn)的質(zhì)量損失趨勢相符，所以在高鹽度海水中的磨損形式是腐蝕磨損和疲勞磨損.

觀察圖8(b)可知磨痕表面發(fā)生了塑性變形，以犁溝為主.鋼樣表面氧化層被磨損后，隨著鹽濃度的升高，海水的潤滑作用增加，鋼樣的摩擦系數(shù)也會降低，部分游離磨屑轉(zhuǎn)移至磨球上形成微凸體，并在對磨過程中發(fā)生硬化，形成犁溝[22].裸露的鋼樣與海水中的活性Cl?接觸，盡管在陰極保護(hù)電位下受電化學(xué)腐蝕影響較小，但是由于基體組織中的鐵素體、滲碳體和夾雜等影響因素，還是會增加磨痕表面局部腐蝕的敏感性，使磨痕處的基體材料在接觸應(yīng)力的作用下更容易從基體脫離，Cl?濃度越高，磨屑分離的速度越快.因此在磨痕處可以發(fā)現(xiàn)在陰極保護(hù)電位下鋼樣主要受到磨粒磨損，表面有磨屑和腐蝕產(chǎn)物的殘留，而磨損量也會隨著Cl?濃度的增加而加劇，只是磨損程度比開路電位下略小.

2.6 摩擦腐蝕耦合作用

為了確定不同Cl?濃度在摩擦腐蝕造成的總材料損失中的作用，本文中根據(jù)ASTM G119-09標(biāo)準(zhǔn)測定磨損和腐蝕耦合作用，對鋼樣的體積損失量進(jìn)行分析.在摩擦腐蝕系統(tǒng)中，總的材料體積損失 T可以分為純磨損量 W0、純腐蝕量 C0和 磨損腐蝕耦合作用量 ?S，所以有：

其中，總材料體積損失 T由白光干涉儀測量磨痕得到，磨損腐蝕耦合作用量 ?S包括腐蝕引起的磨損增量?WC和 磨損引起的腐蝕增量?CW，當(dāng)?WC或 ?CW為負(fù)值時，表示磨損和腐蝕是對立的；而當(dāng)?WC和?CW都為正值時，表示兩者是相互促進(jìn)的，所以有：

同時總磨損量 W 由 W0和? WC組成， W0可以通過陰極保護(hù)電位條件下的摩擦腐蝕試驗得到，通常陰極保護(hù)電位下的純腐蝕量忽略不計；總腐蝕量C 由C0和?CW組成，可以通過電化學(xué)測得.標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定當(dāng)時，磨損在耦合作用里占主導(dǎo)，當(dāng)小于0.1時，腐蝕在耦合作用里占主導(dǎo)，當(dāng)0.1時，試樣重量損失受到摩擦和腐蝕的協(xié)同作用，二者互相耦合，共同促進(jìn)，所以有

此外，標(biāo)準(zhǔn)還用3個無量綱因子，即總耦合因子、磨損作用因子和腐蝕作用因子來描述磨損與腐蝕對總材料損失量的影響程度.

總耦合因子計算：

磨損作用因子計算：

腐蝕作用因子計算：

結(jié)合表2中極化曲線擬合數(shù)據(jù)得到的FH36鋼磨蝕前后的腐蝕速率以及鋼樣的密度為7.88 g/mm3，可以計算出鹽濃度由低到高的海水中FH36鋼樣純腐蝕量依次為1.1×10?7、1.6×10?7、2.1×10?7、2.6×10?7和2.3×10?7cm3；磨蝕后的總腐蝕量依次為1.8×10?7、2.4×10?7、4.8×10?7、5.3×10?7和7.4×10?7cm3.結(jié)合公式(1)～(5)可得體積損失數(shù)據(jù)并列于表3中，開路電位下的磨損增量ΔWC從Cl?濃度由低到高的順序依次為1.9×10?7、3.4×10?7、3.7×10?7、2.5×10?7和0.7×10?7cm3；腐蝕增量ΔCW依 次 為0.7×10?7、0.8×10?7、2.7×10?7、2.7×10?7、5.1×10?7cm3.分析數(shù)據(jù)和圖9發(fā)現(xiàn)，在所有鹽濃度海水中ΔWC和ΔCW都為正值，表明磨損與腐蝕之間的耦合作用是相互促進(jìn)的.且隨著鹽濃度的升高，總耦合因子并不會一直增大，存在1個限值即Cl?濃度為0.6 mol/L時達(dá)到最大，此時磨損腐蝕耦合作用對材料損失的影響也到達(dá)頂峰，其造成的損失量占總材料損失的31.7%.當(dāng)Cl?濃度進(jìn)一步升高至1.2 mol/L時，盡管腐蝕作用因子不斷增大，但是從表4所列數(shù)據(jù)可知此時磨損在協(xié)同作用里占據(jù)主導(dǎo)作用，所以總耦合因子也會降低.從總磨損量和總腐蝕量來看，當(dāng)Cl?濃度為0和1.2 mol/L時，總磨損量分別占比86.2%和78.2%，總腐蝕量分別占比13.8%和21.8%，可見磨損還是材料損失的主要形式.

表 3 FH36在不同鹽度海水中體積損失數(shù)據(jù)表Table 3 FH36 volume loss data table in different salinity seawater

表4 摩擦腐蝕耦合作用中的主導(dǎo)因子表Table 4 Table of Leading Factors in the Coupling of Friction and Corrosion

Fig.9 Friction and corrosion coupling action factor diagram圖9摩擦腐蝕耦合作用因子圖

3 結(jié)論

a.FH36鋼樣在不同鹽度模擬海水中，隨著Cl?濃度增加(0～1.2 mol/L)，摩擦系數(shù)依次降低，但受腐蝕作用的耦合影響，磨痕輪廓以及材料損失量都逐漸增大.

b.在同鹽度模擬海水中，陰極保護(hù)電位下的FH36鋼樣磨損量小于開路電位下的磨損量.處于開路電位時，低鹽度模擬海水中磨損機(jī)制為磨粒磨損，高鹽度模擬海水中磨損機(jī)制為腐蝕磨損和疲勞磨損；處于陰極保護(hù)電位時，在各種Cl?濃度(0～1.2 mol/L)下的磨損機(jī)制都以磨粒磨損為主.

c.腐蝕電化學(xué)表明，鋼樣的開路電位會隨著Cl?濃度增加(0～1.2 mol/L)而負(fù)移，增大了鋼樣的腐蝕傾向.當(dāng)摩擦腐蝕發(fā)生，腐蝕電流密度比靜態(tài)腐蝕時更大，說明存在摩擦腐蝕耦合作用，且兩者是相互促進(jìn)的.

d.摩擦腐蝕耦合作用并不隨Cl?濃度的不斷增加(0～1.2 mol/L)而增加，當(dāng)Cl?濃度為0.6 mol/L時耦合作用達(dá)到最大，且從整體材料損失量來看，摩擦損失為主，腐蝕損失次之.