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    鋼化真空玻璃在溫差作用下的變形特征

    2022-12-27 02:42:06岳高偉藺海曉李敏敏
    硅酸鹽通報(bào) 2022年11期
    關(guān)鍵詞:鋼化鋼化玻璃溫差

    高 帥,岳高偉,藺海曉,李敏敏,劉 慧

    (河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院,焦作 454000)

    0 引 言

    真空玻璃作為新一代節(jié)能環(huán)保玻璃,具有其他種類玻璃無法比擬的隔熱、隔聲等優(yōu)越性能,但是由普通玻璃制成的真空玻璃因強(qiáng)度低等問題制約了其應(yīng)用和發(fā)展[1]。而將普通玻璃經(jīng)過加熱—淬冷處理后得到的鋼化玻璃,其表面形成的壓應(yīng)力層極大地提高了承載能力[2]。與普通玻璃相比,同等厚度的鋼化玻璃抗彎強(qiáng)度是普通玻璃的3~4倍,抗沖擊強(qiáng)度更是普通玻璃的3~5倍,同時(shí)具備破碎后的碎片小、無尖銳鋒角等安全性能[3]。此外,鋼化玻璃本身強(qiáng)度較大,可以適當(dāng)?shù)卦龃笾挝镩g距,對真空玻璃的隔熱性能和視覺效果起到優(yōu)化作用[4-5]。

    在應(yīng)用過程中發(fā)現(xiàn),鋼化真空玻璃兩側(cè)存在溫差時(shí)易發(fā)生彎曲變形,甚至出現(xiàn)密封開裂使鋼化真空玻璃漏氣(失效)的現(xiàn)象。造成這種現(xiàn)象產(chǎn)生的原因主要有兩種:(1)鋼化真空玻璃導(dǎo)熱性極低;(2)溫度較高側(cè)玻璃發(fā)生線膨脹。真空玻璃具有極低的導(dǎo)熱性,董慧敏[6]、李宏等[7]采用試驗(yàn)測試和數(shù)值模擬的方法,分析了不同類型玻璃的導(dǎo)熱系數(shù),結(jié)果表明真空玻璃導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)小于其他類型玻璃,滿足節(jié)能環(huán)保的要求。Hu等[8]、趙驍真等[9]通過對支撐物參數(shù)和邊緣密封部分參數(shù)的灰色關(guān)聯(lián)評價(jià),得到了各個(gè)指標(biāo)對玻璃傳熱系數(shù)的影響程度。Zhu等[10]分析了基材玻璃的厚度、密封邊的寬度、支撐柱陣列間距以及隔熱框架結(jié)構(gòu)對真空玻璃傳熱的影響。Rodriguez-Ake等[11]模擬三層玻璃窗的共軛傳熱,通過與雙層和單層玻璃對比,得出了不同真空層和玻璃基片厚度對玻璃窗抗熱性能影響。Wang等[12]利用思維進(jìn)化神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對真空玻璃隔熱層傳熱系數(shù)進(jìn)行建模,預(yù)測了真空玻璃的保溫隔熱性能,發(fā)現(xiàn)玻璃在升高溫度時(shí)發(fā)生線性膨脹,使真空玻璃封接部位破裂。Memon等[13-14]研究了低溫表面感應(yīng)對真空抽取、泵孔密封和復(fù)合邊緣密封的熱性能的影響,并設(shè)計(jì)、開發(fā)了真空隔熱玻璃的新型無鉛密封材料,通過減少真空邊緣密封的寬度和涂層的輻射率,改善了真空隔熱玻璃的熱性能。劉慧[15]通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬,對鋼化真空玻璃溫差變形的影響因素和安全性進(jìn)行研究。李永明等[16]通過計(jì)算內(nèi)外玻璃溫差作用下真空玻璃的應(yīng)力和變形,分析了影響真空玻璃破裂的因素,結(jié)果表明任意尺寸的真空玻璃均有可能會(huì)因溫差作用產(chǎn)生破裂,且最大拉應(yīng)力分布在邊角部位。蘇行等[17]、Fang等[18]利用冷熱循環(huán)試驗(yàn)驗(yàn)證鋼化真空玻璃可靠度,結(jié)果表明真空玻璃在經(jīng)過熱冷循環(huán)試驗(yàn)后傳熱率增加10.1%,真空度下降0.6 Pa,但邊緣封接部分未發(fā)生破裂,仍滿足使用要求。

    本文通過鋼化真空玻璃在不同溫差下的變形試驗(yàn)和數(shù)值模擬,分析了鋼化真空玻璃兩側(cè)不同溫差情況下的變形特征,為不同尺寸鋼化真空玻璃在適用環(huán)境中的變形預(yù)測提供科學(xué)方法。

    1 鋼化真空玻璃溫差變形及失效測試

    鋼化真空玻璃導(dǎo)熱率極低,對其一側(cè)加熱,受熱面玻璃膨脹變形,未受熱面基本不受影響。封接部位對受熱一側(cè)玻璃的約束力也作用于常溫側(cè)玻璃,使其協(xié)同變形。當(dāng)鋼化真空玻璃彎曲受熱變形過大時(shí),封接部位撕裂,最終導(dǎo)致其漏氣失效。為了研究鋼化真空玻璃溫差變形特征的影響規(guī)律,選用不同尺寸的鋼化真空玻璃在不同溫度下進(jìn)行試驗(yàn)研究。

    1.1 試驗(yàn)設(shè)備及方法

    鋼化真空玻璃溫差試驗(yàn)需要的設(shè)備儀器有IPC-610H工控機(jī)、耐高溫加熱墊、測溫線、控溫線、直尺、細(xì)線等。IPC-610H工控機(jī)通過控溫線和測溫線分別連接耐高溫加熱墊和鋼化真空玻璃,實(shí)時(shí)控制并讀取鋼化真空玻璃的溫度。耐高溫加熱墊對鋼化真空玻璃的一面進(jìn)行加熱,使其達(dá)到預(yù)設(shè)的溫度,并保持一段時(shí)間后再測試玻璃的變形。采用交叉測量法測量鋼化真空玻璃的變形,為減小鋼化真空玻璃溫差變形試驗(yàn)的誤差,同一工況下進(jìn)行多次測量。

    為研究尺寸和溫差對鋼化真空玻璃變形的影響,選用長寬尺寸分別為347 mm×1 344 mm、559 mm×1 984 mm、318 mm×2 120 mm的鋼化真空玻璃(5+0.5V+5,單片鋼化玻璃厚度為5 mm,真空層厚度為0.5 mm)進(jìn)行試驗(yàn)。鋼化真空玻璃溫差試驗(yàn)步驟如下:

    (1)調(diào)整IPC-610H工控機(jī),初始溫度設(shè)定為30 ℃,加熱時(shí)間為120 min。

    (2)將加熱墊粘在鋼化真空玻璃下側(cè),并放在水平試驗(yàn)平臺上。

    (3)鋼化真空玻璃下側(cè)由耐高溫加熱墊加熱(加熱溫度由溫度工控機(jī)控制),分別加熱至70 ℃、80 ℃、90 ℃、100 ℃、110 ℃,使鋼化真空玻璃兩側(cè)溫差達(dá)到40 ℃、50 ℃、60℃、70 ℃、80 ℃。

    (4)設(shè)定溫度達(dá)到穩(wěn)定后,在玻璃對角拉線,用直尺測量兩條對角線交叉點(diǎn)O到玻璃的垂直距離h,即玻璃中心變形量,鋼化真空玻璃的高溫變形示意圖如圖1(a)所示。

    圖1 鋼化真空玻璃高溫變形示意圖

    (5)換其他尺寸的鋼化真空玻璃重復(fù)步驟(1)~(4),記錄數(shù)據(jù)。

    1.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    鋼化真空玻璃受熱后的變形如圖1(b)所示,從圖中可明顯看出鋼化真空玻璃因受熱引起的膨脹變形。將鋼化真空玻璃溫差試驗(yàn)的變形結(jié)果(玻璃中心點(diǎn)拱高)列于表1。

    由表1可得到鋼化真空玻璃溫差變形規(guī)律:(1)同一尺寸的鋼化真空玻璃,其變形量隨溫差的增大而增大。(2)在同一溫差下,鋼化真空玻璃的變形量隨長邊尺寸增大而增大。故溫差和尺寸對鋼化真空玻璃溫差變形均有影響。

    表1 鋼化真空玻璃溫差變形試驗(yàn)結(jié)果

    2 鋼化真空玻璃在溫差作用下的力學(xué)分析

    不考慮其他約束作用,鋼化真空玻璃受溫差的變形是一個(gè)等半徑的球面。設(shè)鋼化玻璃基片厚度為η,線膨脹系數(shù)為α,支撐物高度(真空層厚度)為v,鋼化真空玻璃內(nèi)外溫差為ΔT。任取彎曲球面鋼化真空玻璃的常溫面玻璃一單位長度dl為研究對象,則對應(yīng)受熱面玻璃(彎曲角度)的長度為dl+αΔTdl。設(shè)常溫側(cè)玻璃中性面距球心距離為R(球面的曲率半徑),則受熱側(cè)玻璃中性面距球心距離為R+η+v,溫度作用下鋼化真空玻璃變形協(xié)調(diào)如圖2所示。

    圖2 溫差作用下鋼化真空玻璃變形協(xié)調(diào)

    根據(jù)變形協(xié)調(diào)關(guān)系,同時(shí)考慮玻璃板的泊松效應(yīng),溫差下鋼化真空玻璃在任一方向單位長度的變形協(xié)調(diào)滿足關(guān)系如式(1)所示。

    (1)

    式(1)可以簡化為

    (2)

    式中:μ為鋼化玻璃基材的泊松比。

    由式(2)可看出,鋼化真空玻璃的彎曲曲率半徑與玻璃基片厚度成正比,與基片的線膨脹系數(shù)及兩側(cè)溫差成反比。曲率半徑越小,說明鋼化真空玻璃彎曲程度越大,對鋼化真空玻璃造成的危害越大。

    3 鋼化真空玻璃溫差變形的熱-變形力學(xué)模型

    鋼化真空玻璃溫差變形試驗(yàn)可以得到溫差和尺寸對其變形的影響,但是服役中的鋼化真空玻璃尺寸不同,不能對其一一試驗(yàn)得出變形結(jié)果。因此,通過建立鋼化真空玻璃數(shù)值模型,模擬鋼化真空玻璃溫差變形,通過對比試驗(yàn)結(jié)果,分析鋼化真空玻璃數(shù)值模型的可靠性,進(jìn)而可對任意尺寸的鋼化真空玻璃在其應(yīng)用環(huán)境中溫差變形進(jìn)行預(yù)測。由有限元軟件ABAQUS建立的鋼化真空玻璃模型如圖3所示。

    圖3 鋼化真空玻璃模型

    為研究鋼化真空玻璃變形情況,對鋼化真空玻璃的簡化模型做出以下假設(shè):(1)彈性體假設(shè),鋼化玻璃是脆性材料,未超過極限荷載,均表現(xiàn)為理想彈性特性;(2)角點(diǎn)邊界無位移,即鋼化真空玻璃變形過程中,低溫面鋼化玻璃的四個(gè)邊角點(diǎn)Z軸方向位移為0;(3)連續(xù)均勻性假設(shè),即鋼化玻璃、焊料、支撐物都是連續(xù)均勻材料。

    3.1 鋼化真空玻璃模型的基本參數(shù)設(shè)定

    鋼化真空玻璃由三部分組成:鋼化玻璃基片、焊料及支撐物,其中模型尺寸與試驗(yàn)所用規(guī)格相同。焊料的有效寬度為0.7 mm,厚度為0.5 mm。支撐物采用Q235B不銹鋼柱,其直徑和高度均為0.5 mm。材料力學(xué)參數(shù)如表2所示。

    表2 鋼化真空玻璃材料參數(shù)匯總

    3.2 初始條件和邊界條件設(shè)置

    為研究鋼化真空玻璃在服役狀態(tài)下的變形特征,對模型進(jìn)行初始條件和邊界條件的設(shè)置。

    (1)在鋼化真空玻璃上下表面施加101 kPa的大氣壓,保證其內(nèi)部為真空狀態(tài)。

    (2)將鋼化真空玻璃兩側(cè)初始溫度設(shè)置為30 ℃,在后續(xù)步驟中,將受熱一側(cè)鋼化玻璃溫度修改為升溫后的溫度(70~110 ℃)。

    (3)將鋼化真空玻璃常溫面四個(gè)邊角點(diǎn)Z軸方向的位移設(shè)置為0,由此玻璃中心點(diǎn)位移即為鋼化真空玻璃受高溫后的最大變形量。

    3.3 鋼化真空玻璃溫差變形數(shù)值模擬結(jié)果分析

    根據(jù)鋼化真空玻璃溫差變形試驗(yàn)中玻璃的尺寸和溫差設(shè)置,建立鋼化真空玻璃熱-變形力學(xué)模型,研究鋼化真空玻璃溫差變形規(guī)律及數(shù)值模型的可靠性。以長、寬尺寸為347 mm×1 344 mm的鋼化真空玻璃受熱變形為例說明數(shù)值模擬結(jié)果,如圖4所示。

    從圖4可看出鋼化真空玻璃溫差變形具有中心對稱的特征。由于常溫玻璃面四角點(diǎn)的Z軸方向固定,鋼化真空玻璃溫差變形呈球面,與理論分析相符。其最大變形量在玻璃中心,向四周逐漸減小。鋼化真空玻璃溫差變形的試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值分析結(jié)果對比分析如表3所示。

    圖4 347 mm×1 344 mm鋼化真空玻璃在不同溫差下的變形數(shù)值模擬

    由表3中模擬變形結(jié)果看出,鋼化真空玻璃溫差變形數(shù)值模擬的協(xié)調(diào)變形規(guī)律與試驗(yàn)相吻合。即同一尺寸下的鋼化真空玻璃變形量隨溫差增大而增大;同一溫差下,鋼化真空玻璃長邊尺寸越大,變形量越大。

    根據(jù)表3中誤差結(jié)果可看出,鋼化真空玻璃溫差變形數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果基本一致,相對誤差均在5%以下,驗(yàn)證了鋼化真空玻璃熱-變形力學(xué)模型是可靠的。但模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果始終存在差值,可能導(dǎo)致誤差的原因有以下兩個(gè)方面:

    表3 鋼化真空玻璃溫差試驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)果

    (1)試驗(yàn)所使用的交叉測量法,只能減小而不能完全消除測量誤差,且受到儀器精度限制,測試結(jié)果精度有限。

    (2)數(shù)值模擬所建立的鋼化真空玻璃模型是一個(gè)簡化的理想模型,模型忽略了封接焊料寬度和厚度不均勻?qū)︿摶婵詹A夭钭冃蔚挠绊憽?/p>

    4 結(jié) 論

    (1)鋼化真空玻璃彎曲曲率半徑與鋼化玻璃基片的厚度成正比,與基片的線膨脹系數(shù)及兩側(cè)溫差成反比。曲率半徑越小,則鋼化真空玻璃彎曲程度越大,越容易漏氣失效。

    (2)鋼化真空玻璃在溫差下的變形隨兩側(cè)溫差及鋼化玻璃基片長邊尺寸的增大而增大,且長邊尺寸越大,受溫差影響的變形越明顯。

    (3)數(shù)值模擬結(jié)果與溫差變形試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,說明了基于有限元軟件ABAQUS的鋼化真空玻璃熱-變形力學(xué)模型具有一定可靠性,可為各尺寸鋼化真空玻璃溫差協(xié)同變形的研究提供參考依據(jù)。

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