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    大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)施工過程模擬分析

    2022-12-09 08:56:20張偉超張磊王磊董自運(yùn)古松呂勇康
    工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2022年21期
    關(guān)鍵詞:鋼結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)施工

    張偉超,張磊,王磊,董自運(yùn),古松,呂勇康

    (1.中鐵建工集團(tuán)有限公司,北京 100160;2.中鐵建工集團(tuán)第三建設(shè)有限公司,天津 300451;3.西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院,四川 綿陽 621010)

    1 引言

    近年來,大跨度鋼結(jié)構(gòu)因其具有自重輕、受力合理以及造型美觀等優(yōu)點(diǎn)在大型場館設(shè)計(jì)中應(yīng)用廣泛[1-3],其發(fā)展應(yīng)用水平已成為衡量一個(gè)國家建筑科學(xué)水平的重要標(biāo)志之一[4]。而大跨度鋼結(jié)構(gòu)的施工過程是結(jié)構(gòu)體系和受力狀態(tài)不斷變化的過程,結(jié)構(gòu)最終成型質(zhì)量與施工過程中的路徑和時(shí)間有密切的關(guān)系,若某一時(shí)刻結(jié)構(gòu)受力與變形超限,將直接影響結(jié)構(gòu)成型質(zhì)量,甚至導(dǎo)致施工坍塌事故[5]。

    施工過程分析是大跨度鋼結(jié)構(gòu)施工技術(shù)的重要研究內(nèi)容[6-7]?,F(xiàn)有研究多基于有限元法,并結(jié)合生死單元技術(shù)對復(fù)雜大跨度鋼結(jié)構(gòu)的施工過程展開模擬分析[8-10],獲得各施工階段桿件的內(nèi)力和變形,確保結(jié)構(gòu)在施工過程中的安全性與成型質(zhì)量。隨著大跨度鋼結(jié)構(gòu)形狀趨于復(fù)雜,施工過程中的坍塌事故仍時(shí)有發(fā)生[11-12],因此,有必要對大跨度鋼結(jié)構(gòu)的施工過程進(jìn)行分析研究。本文依據(jù)拉薩某大型醫(yī)院項(xiàng)目中的大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu),利用Midas 軟件對其施工全過程進(jìn)行詳細(xì)分析,確保各施工階段結(jié)構(gòu)的安全性與成型質(zhì)量,為此類結(jié)構(gòu)的工程設(shè)計(jì)與施工過程分析研究提供可參考的依據(jù)。

    2 工程概況

    該醫(yī)院項(xiàng)目位于拉薩市堆龍德慶區(qū),一期總用地面積200 000 m2,總建筑面積121 450 m2,建筑高度為42.2 m,建設(shè)內(nèi)容包括醫(yī)療綜合樓(包括住院樓、醫(yī)技樓以及門診樓)、感染樓以及污水處理站等建筑,將建成一所集醫(yī)、教、科為一體的三級(jí)甲等醫(yī)院,是西藏三大民生工程之一,項(xiàng)目效果見圖1。

    大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)作為醫(yī)療綜合樓的金屬屋面鋼骨架,位于門診樓和醫(yī)技樓之間且左右對稱,單側(cè)重54.8 t,長77.65 m,高為18.95~22.85 m,縱橫向截面尺寸均為曲線變化。主要桿件為箱形桿件和鋼管混凝土柱,鋼材材質(zhì)為Q355B。采用整體拼裝、分段吊裝的原則對大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工,共分3 段吊裝,質(zhì)量分別為19.4 t、16.8 t 以及18.6 t,考慮1.4 的動(dòng)荷載系數(shù),主要采用一臺(tái)130 t 的汽車吊完成吊裝。

    3 有限元模型的建立

    基于有限元單元法,利用Midas 軟件對大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)的施工過程展開分析。其中結(jié)構(gòu)組、荷載組以及邊界組的定義,是影響施工過程分析精度的控制因素[13]。有限元模型如圖2所示,所有桿件均采用梁單元建模,其中鋼管混凝土柱截面類型為組合截面。整個(gè)施工過程包含4 個(gè)安裝階段和1 個(gè)胎架拆除階段。對于邊界條件,胎架與曲線鋼桁架采用彈性連接中的剛性連接,其余約束如圖2所示。荷載工況類型均為施工階段荷載,包含自重、風(fēng)荷載以及溫度荷載,其中風(fēng)荷載根據(jù)建筑荷載規(guī)范求出標(biāo)準(zhǔn)值,再換算成桿件上線荷載。溫度荷載考慮5~30℃的升溫[14-15]。

    4 結(jié)果分析

    大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)施工過程包括胎架拆除前后的5 個(gè)施工階段,荷載組合系數(shù)[16]如表1所示。

    表1 荷載組合系數(shù)

    表1中STL ENV_STR 為承載力極限狀態(tài)的荷載組合,STL ENV_SER 為正常使用極限狀態(tài)的荷載組合,最不利荷載組合為gLCB1。最不利組合荷載下各施工階段的結(jié)構(gòu)撓度和應(yīng)力極值如表2所示。

    表2 撓度和應(yīng)力極值

    從表2中可看出,臨時(shí)胎架拆除前的第三施工階段結(jié)構(gòu)撓度和應(yīng)力值最大,其分布圖見圖3。臨時(shí)胎架拆除后,結(jié)構(gòu)跨中撓度值達(dá)到90 mm,小于規(guī)范中1/250 跨徑的容許撓度值;結(jié)構(gòu)局部桿件應(yīng)力值達(dá)到299 MPa,小于Q355B 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度315 MPa,滿足結(jié)構(gòu)安全性的要求,其變形與應(yīng)力分布如圖4所示。

    從圖3a 中可看出,在第三施工階段,花瓶形鋼架變形很小,曲線桁架則出現(xiàn)了較大的向下?lián)隙茸冃?,其中第一段曲線桁架中部上弦桿的撓度值達(dá)到12.9 mm,但小于規(guī)范中1/250跨徑的容許撓度值。從圖3b 中可看出,結(jié)構(gòu)最大拉應(yīng)力為77.4 MPa,出現(xiàn)在花瓶形鋼架與第一段桁架連接區(qū)域左側(cè)□100 mm×8 mm 的箱型上弦桿上; 最大壓應(yīng)力為98.1 MPa,出現(xiàn)在中間胎架頂部H300 mm×200 mm 的H 型鋼上。因此,胎架拆除前撓度和應(yīng)力最大的第三施工段的結(jié)構(gòu)滿足成型質(zhì)量和施工安全要求。

    從圖4a 中可看出,臨時(shí)胎架拆除后,整體結(jié)構(gòu)撓度變形值達(dá)到90 mm,出現(xiàn)在跨中上弦桿交接處,仍小于規(guī)范中1/250 跨徑的容許撓度值。在工程設(shè)計(jì)時(shí),曲線鋼桁架的預(yù)拱值可取100 mm,滿足規(guī)范中1/300 跨徑限值的要求。圖4b 中可看出,整體結(jié)構(gòu)最大拉應(yīng)力為254.4 MPa,出現(xiàn)在圖3b 中連接區(qū)域左側(cè)上弦桿上;最大壓應(yīng)力為299.0 MPa,出現(xiàn)在與最大拉應(yīng)力上弦桿相鄰的□100 mm×8 mm 桁架腹桿上。因此,該大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)的工程設(shè)計(jì)和分段吊裝方案是合理的。

    在工程計(jì)算時(shí),一般按照一次成型加載方式計(jì)算結(jié)構(gòu)變形和內(nèi)力。為比較考慮施工過程計(jì)算模型與一次成型加載計(jì)算模型的區(qū)別,相同荷載與約束條件下一次成型加載模型計(jì)算結(jié)果如圖5所示。

    從圖5a 中看出,一次成型加載下,整體結(jié)構(gòu)跨中撓度值為96.3 mm。從圖5b 中看出,整體結(jié)構(gòu)最大拉應(yīng)力值271.7 MPa,與圖4b 中最大壓應(yīng)力出現(xiàn)位置一致,均為連接區(qū)域□100 mm×8 mm 桁架腹桿上;最大壓應(yīng)力值為201.9 MPa,出現(xiàn)在曲線鋼桁架最右側(cè)支座處。

    通過比較圖5與圖4可以看出,一次成型加載模型的最大撓度較考慮施工過程計(jì)算模型增大了6.3 mm,花瓶形鋼架撓度變形較小,考慮施工過程計(jì)算模型的撓度變形更為合理;在應(yīng)力分布方面,一次成型加載模型的應(yīng)力最大值比考慮施工過程計(jì)算模型減小了27.3 MPa,最大應(yīng)力值均出現(xiàn)在連接區(qū)域□100 mm×8 mm 桁架腹桿上,但一個(gè)受拉一個(gè)受壓,根據(jù)連接區(qū)域桿件構(gòu)造和荷載情況,該腹桿受壓更為合理。兩種加載方式下,整個(gè)結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力差值主要集中在花瓶形鋼架及其與桁架的連接區(qū)域,其中最大桿件應(yīng)力差達(dá)到77.2 MPa,出現(xiàn)在花瓶形鋼架底部?;ㄆ啃武摷茏蟀雮?cè)桿件應(yīng)力小于一次加載模型,但花瓶形鋼架右半側(cè)因分段施工的影響而大于一次加載模型。此外,胎架支承位置的桿件應(yīng)力值明顯大于一次加載模型,更加符合實(shí)際情況。第三段曲線桁架最終合攏區(qū)域的桿件應(yīng)力值明顯小于一次加載模型。因此,考慮施工過程的計(jì)算模型更加合理有效,對施工的指導(dǎo)性更強(qiáng)。

    5 豎向支承結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析

    豎向支承結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性直接影響大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)的施工安全與結(jié)構(gòu)成型質(zhì)量,有必要對胎架和鋼管混凝土柱進(jìn)行穩(wěn)定性分析。第四施工階段中第三段曲線鋼桁架吊裝到位后,胎架受力最不利;胎架拆除后,鋼管混凝土柱受力最不利,兩者的穩(wěn)定性分析結(jié)果見圖6。

    從圖6a 中可看出,在第四施工階段,胎架的臨界荷載系數(shù)為6.5,大于4.0,滿足施工過程中的臨時(shí)胎架穩(wěn)定性要求。從圖6b 中可看出,曲線鋼桁架合龍成型后,第三段曲線鋼桁架的鋼管混凝土柱的臨界荷載系數(shù)為9.3,大于4.0,滿足施工過程中鋼管混凝土柱穩(wěn)定性要求。因此,包括臨時(shí)胎架和鋼管混凝土柱在內(nèi)的豎向支承結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性較高,滿足大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)施工對豎向支承結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性要求,保證了結(jié)構(gòu)的施工安全和成型質(zhì)量。

    6 結(jié)論

    本文基于有限單元法和生死單元技術(shù),利用Midas 軟件對拉薩某大型醫(yī)院項(xiàng)目中的大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)施工過程展開分析,共涉及5 個(gè)施工階段,得到如下結(jié)論:

    1)胎架拆除前,各施工階段結(jié)構(gòu)撓度值小于13 mm,且結(jié)構(gòu)應(yīng)力值在100 MPa 內(nèi)。胎架拆除后,結(jié)構(gòu)撓度極值為90 mm,結(jié)構(gòu)應(yīng)力極值為299 MPa,建議曲線鋼桁架預(yù)起拱值為100 mm。

    2)臨時(shí)胎架和鋼管混凝土柱在最不利荷載下的臨界荷載系數(shù)大于4.0,滿足整體結(jié)構(gòu)分段施工對豎向支承結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性要求。

    3)各施工階段的撓度變形、應(yīng)力幅值以及豎向支承結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性均滿足結(jié)構(gòu)施工安全與成型質(zhì)量要求,大跨度雙曲線鋼結(jié)構(gòu)的工程設(shè)計(jì)和分段吊裝方案是合理的。

    4)一次成型加載模型的跨中撓度值比考慮施工過程計(jì)算模型大6.3 mm,而最大應(yīng)力值減小了27.3 MPa,則考慮施工過程的計(jì)算模型更加合理有效,對大跨構(gòu)施工的指導(dǎo)性更強(qiáng)。

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