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    S型射流縫對靜子葉柵流場結(jié)構(gòu)的影響

    2022-12-07 08:45:00劉鵬程張國臣徐志暉張成烽曹志遠(yuǎn)
    流體機(jī)械 2022年10期
    關(guān)鍵詞:附面層葉柵馬赫數(shù)

    劉鵬程,張國臣,徐志暉,孫 丹,張成烽,曹志遠(yuǎn)

    (1.沈陽航空航天大學(xué) 航空發(fā)動機(jī)學(xué)院 遼寧省航空推進(jìn)系統(tǒng)先進(jìn)測試技術(shù)重點實驗室,沈陽 110136;2.西北工業(yè)大學(xué) 動力與能源學(xué)院,西安 710072)

    0 引言

    高性能航空發(fā)動機(jī)要求壓氣機(jī)具有更高的單級增壓比來縮小軸向尺寸,提高穩(wěn)定裕度。目前,多采用提高葉尖速度和增大葉片彎角的手段來提高壓氣機(jī)的增壓能力,然而葉尖速度不能無限提高而且較大的葉尖速度會增大流動損失;增大葉片彎角會導(dǎo)致壓氣機(jī)葉片表面發(fā)生大尺度的附面層分離現(xiàn)象,特別是大攻角下,軸流壓氣機(jī)葉背氣流極易發(fā)生大面積的附面層分離。為了抑制附面層分離并提高壓氣機(jī)效率、性能和穩(wěn)定裕度,需要對壓氣機(jī)內(nèi)氣體流動情況進(jìn)行流動控制[1]。目前的壓氣機(jī)流動控制技術(shù),主要有2種:首先是從外部輸入能量的來控制氣體的分離的主動控制,如等離子體氣動激勵[2-3]、噴氣 /射流[4-5]、附面層抽吸[6-7]等;其次就是通過幾何結(jié)構(gòu)的設(shè)計或優(yōu)化來抑制分離和堵塞的被動控制,如機(jī)匣處理[8-9]、端壁造型[10-11]、渦流發(fā)生器[12-13]、開槽射流[14]等。

    葉柵射流作為一種被動控制方法[15],不需要額外注入能量,結(jié)構(gòu)簡單,通過一條貫穿吸力面和壓力面的縫隙,氣流能在壓差的作用下從壓力面射向吸力面,向吸力面的低能流體輸入能量,從而減緩附面層的分離,降低損失。

    曹朝暉等[16]用CFD方法對開縫前后流場進(jìn)行模擬,發(fā)現(xiàn)葉柵射流能有效延緩附面層的分離,從而增大氣流的轉(zhuǎn)折能力,降低總壓損失,擴(kuò)大葉柵的穩(wěn)定工作范圍。周敏等[1,17]對槽道出口位置、結(jié)構(gòu)和寬度進(jìn)行研究,表明不同的槽道位置、結(jié)構(gòu)和寬度對葉柵流場的總壓損失等參數(shù)都有不同的影響。吳培根等[18]設(shè)計了一種收斂轉(zhuǎn)折型的槽道結(jié)構(gòu),通過試驗和數(shù)值研究表明可以加速吸力面附面層流動,擴(kuò)大穩(wěn)定工作范圍。王如根等[14]設(shè)計了一種弧線形射流縫,顯著地減小了葉柵尾跡分離的范圍,提高了分離區(qū)內(nèi)的氣流速度,減小了葉柵流動損失,降低了角區(qū)的堵塞程度,使出口流場更加均勻。孫槿靜等[19]在葉片根部開縫,發(fā)現(xiàn)葉根開縫可有效控制角區(qū)分離,減小葉柵損失,增大其擴(kuò)壓能力。唐雨萌等[20]在葉根位置設(shè)計了一種雙槽道方案,研究表明,單雙槽道均能降低損失,但單槽道方案射流的作用范圍有限,引入第2個槽道可以擴(kuò)大射流影響范圍更有效降低損失。RAMZI等[21]分析了不同類型的射流縫對葉柵流場的影響,總結(jié)了射流縫的工作原理。王何建等[22]研究了雙C型槽道和SC型槽道,發(fā)現(xiàn)其均能消除葉柵吸力面附面層分離,減小角區(qū)分離,提高擴(kuò)壓能力。

    在上述研究的基礎(chǔ)上,本文設(shè)計了一種S型的射流縫,對葉柵流道進(jìn)行模擬仿真計算,并與等截面積的直線型射流縫進(jìn)行對比,研究其對葉柵流場特性影響,及其對靜子葉柵流動損失的控制效果。S型射流縫進(jìn)出口更加貼近主流,能夠更好地改善大攻角流動分離,具有更好的應(yīng)用前景。

    1 物理模型與數(shù)值方法

    研究對象為某型壓氣機(jī)靜子葉片。如圖1所示,靜子葉柵原型用“原型”表示;直線型射流縫葉柵改型通過一條直線通道聯(lián)通吸力面與壓力面,用“直線型”表示;S型射流縫葉柵改型通過一條S型通道聯(lián)通吸力面與壓力面,該S型通道由兩道凹凸方向不同的弧線構(gòu)成如圖1(c)所示,形似一個“S”,用“S型”表示,整體S型射流縫為收斂擴(kuò)張型通道,能進(jìn)一步加速氣流,提升射流效果,而且使進(jìn)出口方向更加貼近主流方向,減小摻混損失。在大來流攻角下,利用葉柵射流向吸力面附面層內(nèi)低能流體中注入能量,吹除附面層,抑制分離,減小損失。直線型射流縫進(jìn)、出口寬度均為0.8 mm,2種縫隙進(jìn)、出口位置相同,出口均位于吸力面中部,2種射流縫高度均等于葉柵高度150 mm,S型射流縫由兩段圓弧組成,圓弧半徑為25 mm。

    圖1 葉柵網(wǎng)格Fig.1 Mesh of cascade

    模型建立與網(wǎng)格劃分采用NUMECA的AutoGrid5和IGG模塊,第一層壁面網(wǎng)格厚度為10-5m,Y+<10,選定網(wǎng)格總數(shù)約為100萬,數(shù)值模擬與試驗對比如圖2所示;在射流縫進(jìn)、出口位置進(jìn)行網(wǎng)格加密處理,射流縫進(jìn)出口與葉片吸力面,壓力面采用匹配連接,射流縫內(nèi)網(wǎng)格點分布為13×21×57。數(shù)值模擬采用NUMECA的Fine/Turbo流場求解器進(jìn)行三維葉柵數(shù)值計算,數(shù)值計算采用雷諾平均三維Navier-Stokes方程組,空間離散采用中心差分格式的有限體積法,時間項采用四階Runge-Kutta 法迭代求解,計算中采用了局部時間步長、隱式殘差光順法和完全多重網(wǎng)格加速收斂。計算邊界條件給定進(jìn)口總壓、總溫以及進(jìn)口氣流角,平均出口靜壓,固體壁面為絕熱無滑移邊界條件[23-24]。

    圖2 葉片表面等熵馬赫數(shù)數(shù)值模擬與試驗對比Fig.2 Comparison between numerical simulation and experiment of isentropic Mach number on blade surface

    本文與文獻(xiàn)[25-26]采用相同數(shù)值計算方法,對同一葉柵進(jìn)行研究,圖3示出了葉片表面等熵馬赫數(shù)試驗數(shù)據(jù)與3種不同湍流數(shù)值模型(S-A、B-L和k-e模型)計算結(jié)果對比,由于S-A模型具有渦黏模式簡單和雷諾應(yīng)力松弛的優(yōu)點,S-A模型更貼近試驗測量,因此本文采用S-A湍流模型。

    圖3 3種湍流數(shù)模型葉片表面等熵馬赫數(shù)數(shù)值模擬與試驗對比[26]Fig.3 Comparison of isentropic Mach number numerical simulation and experiment on blade surface of three turbulence numerical models[26]

    2 結(jié)果與討論

    本文以總壓損失系數(shù)對葉柵流場進(jìn)行分析[27],定義為:

    P1——葉柵進(jìn)口靜壓。

    來流馬赫數(shù) 0.5,攻角為 -5°,0°,15°時,葉柵通道出口平均總壓損失系數(shù)隨馬赫數(shù)變化如圖4所示。從圖4(a)(b)可見,在來流攻角-5°和0°時,兩種開縫方式總壓損失均略微增大,但S型射流縫總壓損失低于直線型射流縫。從圖4(c)可見,在來流攻角15°時,直線型葉柵和S型葉柵總壓損失系數(shù)較原型葉柵分別降低了0.078~0.237和0.144~0.239,在大攻角時,分離區(qū)增大,葉片表面附面層分離增大,使得葉柵通道堵塞,帶來較大的流動損失,這時候的開縫能使壓力面的氣流通過縫隙射入吸力面,為吸力面附面層內(nèi)的低速低能流體注入能量,從而抑制附面層分離,改善葉柵流動,使損失大幅度降低,說明在大攻角時葉柵開縫能較大程度改善葉柵流場結(jié)構(gòu);大攻角時S型射流縫比普通的直線型射流縫能更好的控制流動分離,這是由于S型射流縫的進(jìn)出口相對直線型射流縫更加地貼近主流方向,降低了摻混損失。綜上所述,S型射流縫相比直線型射流縫能更好地降低總壓損失。

    圖4 總壓損失系數(shù)Fig.4 Total pressure loss coefficient

    圖5~7分別示出進(jìn)口馬赫數(shù)為0.5時3種葉柵50%葉高截面的馬赫數(shù)分布云圖,攻角分別為 -5°,0°,15°。從圖 5,6 可以看出,原型葉柵流場情況較好,速度分布均勻,開縫后附面層厚度略微增大。如圖7所示,15°攻角下,原型葉柵開通射流縫后,低速區(qū)面積明顯減小,附面層厚度大大降低,氣流流通能力有了明顯增大,葉柵出口速度也明顯增高。這是由于大攻角下,葉片擴(kuò)壓能力較強(qiáng),使得逆壓梯度較大,流速降低,甚至形成了局部回流區(qū),葉柵開縫使得氣流通過射流縫射入吸力面,從而使吸力面低能流體流速增加,使葉柵通道主流速度增加,降低附面層厚度,減小尾跡區(qū),使流場流動情況得到改善,降低損失。相比圖7(b)中傳統(tǒng)直線型射流縫,圖7(c)中新設(shè)計的S型射流縫的低速區(qū)面積進(jìn)一步減小,附面層厚度變得更薄,氣流流通面積更大,葉柵出口速度也有所增加。這是因為與傳統(tǒng)的直線型射流縫相比,S型射流縫改變了射流縫進(jìn)、出口氣流方向,使射流縫的進(jìn)出口氣流方向更加貼近主流的方向,降低了氣流摻混損失,提高了氣流速度。

    圖5 馬赫數(shù)分布云圖(i=-5°)Fig.5 Mach number distribution nephogram(i=-5°)

    圖6 馬赫數(shù)分布云圖(i=0°)Fig.6 Mach number distribution nephogram(i=0°)

    圖7 馬赫數(shù)分布云圖(i=15°)Fig.7 Mach number distribution nephogram(i=15°)

    圖8示出了直線型射流縫和S型射流縫局部馬赫數(shù)分布云圖,兩種射流縫進(jìn)口氣流速度接近,但S型射流縫出口速度相較直線型射流縫提高了約45%,原因是S型射流縫進(jìn)口A處壓強(qiáng)低于葉盆形成抽吸提高了氣流速度,而射流縫內(nèi)部存在損失,并且S型流道在B處略微變寬,故射流縫中部B處速度下降,而出口處由于葉背發(fā)生附面層分離,附面層分離區(qū)域壓強(qiáng)較低,并且通道收縮,使得射流縫內(nèi)C處流體加速射出,局部馬赫數(shù)高達(dá)0.531。由于 S型射流縫進(jìn)出口氣流速度方向更加接近主流流動方向,大大降低了摻混損失,故S型射流縫出口氣流流速遠(yuǎn)高于直線型射流縫出口流體流速,說明S型射流縫對流體有更好的加速作用。

    圖8 射流縫局部馬赫數(shù)分布云圖(i=15°)Fig.8 Local Mach number distribution in jet slot(i=15°)

    圖9示出了15°攻角時靜子葉柵原型Prototype、直線型射流縫葉柵改型Parallel Slot和S型射流縫葉柵改型S-type Slot 3種葉片吸力面極限流線與靜壓分布云圖,其中流線速度方向均為從右向左,即方向與主流方向相反,出現(xiàn)倒流,附面層分離。

    圖9 吸力面極限流線與靜壓分布云圖(i=15°)Fig.9 Limiting streamlines and static pressure distribution nephogram of suction surface(i=15°)

    如圖所示,15°攻角時,葉柵原型在角區(qū)出現(xiàn)大尺度的附面層分離,且低壓區(qū)面積很大。而在直線型射流縫柵改型中,角區(qū)分離明顯削弱,流動情況明顯改善,原因是壓力面氣流通過直線型射流縫射入吸力面,使氣流流動更加穩(wěn)定。在S型射流縫葉柵改型中,流動情況較直線型射流縫有了更大的改善,這是由于S型射流縫出口方向較直線型射流縫更加接近主流方向,使整個葉高范圍內(nèi)的流場趨于均勻變化,顯著改善了角區(qū)流動分離的現(xiàn)象,有效抑制了氣流沿葉高方向的潛移,說明新設(shè)計的S型射流縫相對于傳統(tǒng)的射流縫能更好的改善流動情況。

    圖10示出了15°攻角下50%葉高截面進(jìn)口馬赫數(shù)為0.3,0.4,0.5時3種不同葉型的葉柵尾緣出口馬赫數(shù)沿額線方向分布曲線,2種開縫葉柵出口馬赫數(shù)總體高于原型葉柵,且曲線較原型葉柵平穩(wěn),這時說明2種開縫方式均能有效提高該工況下氣流出口速度,改善流動情況,在葉柵尾緣中部原型葉柵馬赫數(shù)略高于開縫葉柵,是因為尾緣中部流體主要來自于葉柵壓力面,而在開縫葉柵中壓力面部分流體經(jīng)過射流縫流向葉柵吸力面導(dǎo)致該處流體減少,流體速度降低。而相較于直線型射流縫葉柵,S型射流縫葉柵整體馬赫數(shù)更高,流動情況更好,曲線更平穩(wěn),說明S型射流縫具有更好的效果。

    圖10 葉柵尾緣馬赫數(shù)分布(i=15°)Fig.10 Mach number distribution at trailing edge of cascade(i=15°)

    圖11示出了流馬赫數(shù)為0.5時 50%葉高截面葉柵尾緣熵分布,從圖11(a)(b)可以看出,攻角為-5°和0°時,原型葉柵的熵值小于2種開縫葉柵,這是因為原型葉柵設(shè)計良好,在小攻角時流體流動較為平穩(wěn),而葉柵開縫增大了流體的摻混,而兩種射流縫相比較,本文設(shè)計的S型射流縫的摻混損失要低于傳統(tǒng)的直線型射流縫。從圖11(c)可以看出,攻角為15°時,2種開縫葉柵的熵值都低于原型葉柵,這是由于在大攻角時,原型葉柵吸力面出現(xiàn)了大面積的低速回流區(qū),流動紊亂,而葉柵開縫能夠通過從壓力面射流的形式向吸力面低速回流區(qū)注入能量來改善流動情況,使流動變得更加平穩(wěn)。而2種開縫葉柵的對比也表明,S型射流縫在改善流體流動情況方面要大大的優(yōu)于直線型射流縫。

    圖11 葉柵尾緣熵分布Fig.11 Entropy distribution of cascade trailing edge

    3 結(jié)論

    (1)在小攻角時,葉片表面分離較小,原型葉柵流動情況較好,對葉柵進(jìn)行開縫反而會使總壓損失略微增大,但不同的射流縫流動損失增大的程度不同,S型射流縫相對直線型射流縫增大的總壓損失較小。原因是小攻角時原型葉柵接近設(shè)計狀態(tài),性能較好,且流體流動方向與射流縫方向偏差較大,射流速度較低,反而會引起摻混損失。

    (2)在大攻角時,葉柵開縫均能明顯改善流場流動情況,直線型較原型總壓損失降低了0.078~0.237,而S型總壓損失降低更多,為0.144~0.239,S型射流縫葉柵對流動情況的改善明顯優(yōu)于直線型射流縫葉柵,原因是在大攻角下葉柵出現(xiàn)大尺度附面層分離時,2種射流縫結(jié)構(gòu)均能發(fā)揮良好的吹除作用,射流向吸力面附面層內(nèi)注入大量能量,顯著改善了附面層分離,改善了流動狀況,而S型射流縫對氣流加速效果更好且進(jìn)出口更加貼近主流流動方向,大大降低了摻混損失,S型射流縫效果更好。

    綜上所述,開縫葉柵能大大改善大攻角下流動分離嚴(yán)重時的流場結(jié)構(gòu),且本文設(shè)計的S型射流縫葉柵改型性能較優(yōu)于傳統(tǒng)的直線型射流縫葉柵性能。接下來將在整級壓氣機(jī)流動分離嚴(yán)重的位置進(jìn)行開縫測試,近一步研究S型射流縫的優(yōu)化效果。

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