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    基于SEM與FTIR研究改性鋼渣/橡膠復合材料的熱氧老化機理

    2022-12-05 11:20:48韓偉勝程崢明范威威龍紅明劉自民張貴文
    光譜學與光譜分析 2022年12期
    關鍵詞:熱氧交聯(lián)密度微粉

    張 浩,韓偉勝,程崢明,范威威,龍紅明,劉自民,張貴文

    1.安徽工業(yè)大學建筑工程學院,安徽 馬鞍山 243032 2.冶金減排與資源綜合利用教育部重點實驗室(安徽工業(yè)大學),安徽 馬鞍山 243002 3.首鋼京唐鋼鐵聯(lián)合有限責任公司,河北 唐山 063200 4.馬鞍山鋼鐵股份有限公司,安徽 馬鞍山 243003 5.江蘇華安橡膠科技有限公司,江蘇 宿遷 223600

    引 言

    防水卷材是屋面防水系統(tǒng)中最為關鍵的因素,如果質量較差,即使屋面結構設計再合理,施工水平再好也是無用之舉[1-2]。高分子橡膠防水卷材作為屋面防水工程最常使用的防水卷材,其需具備良好的力學性能、導熱性能、耐久性能等。但是隨著區(qū)域環(huán)境條件的改變會長期承受不同程度上的日曬、雨林等惡劣天氣的侵襲以及底部結構層變化所產生的影響[3-5]。為此,近年來研究工作者探索利用性質穩(wěn)定且價格低廉的冶金固廢經(jīng)改性、助磨后制備橡膠復合材料[6-8],以提高其作為防水卷材的導熱性能與耐久性能,具有重要意義。

    以熱悶渣、電爐渣和風淬渣研發(fā)改性鋼渣微粉,并且將改性鋼渣微粉與復合橡膠進行復合制備改性鋼渣/橡膠復合材料。依據(jù)《硫化橡膠或熱塑性橡膠熱空氣加速老化和耐熱試驗》(GB/T3512—2014)對改性鋼渣/橡膠復合材料進行熱氧老化處理,采用平衡溶脹法測定改性鋼渣/橡膠復合材料的交聯(lián)密度,掃描電子顯微鏡(SEM)、熱重分析儀(TGA)和傅里葉轉換紅外光譜儀(FTIR)分別測試其微觀形貌、失重率和結構組成,從微觀層面闡述改性鋼渣/橡膠復合材料的熱氧老化機理。

    1 實驗部分

    1.1 材料與試劑

    北區(qū)熱悶渣與南區(qū)熱悶渣,其工藝為利用行車將渣罐中的液態(tài)鋼渣傾入熱悶池中,再將熱悶池封閉起來,熱悶期間不斷噴水使鋼渣冷卻;電爐渣,其工藝為電爐精煉過程,其化學組成和一般的高爐渣和轉爐渣相近,只是在含量上有所差別;風淬渣,其工藝為以壓縮空氣為介質,形成的超音速氣流的破碎分離能力極強,液態(tài)鋼渣受到高速氣流的沖擊作用瞬間形成大量的細小珠狀鋼液;上述鋼渣化學成分見表1,均來自馬鋼(集團)控股有限公司。復合橡膠,為順丁橡膠、丁苯橡膠與天然橡膠混煉混合物,上海正村橡塑工業(yè)有限公司;炭黑N220,江西黑貓?zhí)亢诠煞萦邢薰?;硫磺,臨沂市羅莊新安化工廠;促進劑(二硫化二苯并噻唑),山東尚舜化工有限公司;氧化鋅(ZnO),安徽含山錦華氧化鋅廠;硬脂酸(CH3(CH2)16COOH),濟南鑫冉化工有限公司;鋼渣助磨改性協(xié)同劑,為乙二醇、三乙醇胺和無水乙醇混合物,自制。

    表1 鋼渣的化學成分(W%)

    1.2 儀器

    采用JSM-6490LV 型掃描電子顯微鏡(SEM)(日本電子株式會社),TGA PT1000型熱重分析儀(TGA)(林賽斯(上海)科學儀器有限公司),F(xiàn)rontier型傅里葉轉換紅外光譜儀(FTIR)(美國PE公司)。

    1.3 方法

    1.3.1 材料制備

    (1)改性鋼渣微粉的制備:首先將鋼渣依次放入磁選機、破碎機、電熱鼓風干燥箱進行磁選提鐵、破碎、烘干處理;然后將鋼渣助磨改性劑與鋼渣混合后放入轉速為600 r·min-1的球磨機內研磨,球磨時間為90 min,制得400目改性鋼渣微粉。

    (2)改性鋼渣/橡膠復合材料的制備:首先將復合橡膠置于開煉機中進行塑煉,將硬脂酸(1 g)和氧化鋅(3 g)、炭黑(30 g)和改性鋼渣微粉(20 g)、促進劑(1 g)和硫磺(2 g)分成三個階段放入密煉機中,每個階段混煉2 min后獲得密煉膠;然后再通過開煉機對密煉膠進行5~7次薄通以及6次打三角包,制得生膠片;最后通過硫化測定儀測得硫化時間,利用硫化機在145 ℃下硫化30 min后放置24 h得到改性鋼渣/橡膠復合材料。實驗配方見表2。

    表2 實驗配方

    1.3.2 性能及表征測試

    根據(jù)《硫化橡膠或熱塑性橡膠熱空氣加速老化和耐熱試驗》(GB/T3512—2014),將改性鋼渣/橡膠復合材料利用細線懸掛于溫度為100℃的電熱恒溫鼓風干燥箱中,分別保持1,3,5,7,9和11 d后取出冷卻至室溫。采用平衡溶脹法測定交聯(lián)密度。采用SEM測試微觀形貌,TGA測試失重率,F(xiàn)TIR測試結構組成。

    2 結果與討論

    2.1 交聯(lián)密度分析

    將0#—4#試樣經(jīng)熱氧老化處理后,其交聯(lián)密度變化見表3。從表3可以看出,在熱氧老化過程中未摻改性鋼渣微粉的0#試樣交聯(lián)密度大于1#—4#試樣交聯(lián)密度,這是因為在橡膠大分子交聯(lián)鍵形成過程中,改性鋼渣微粉阻礙了復合橡膠體系中新的交聯(lián)鍵形成,從而降低交聯(lián)密度[9]。進一步從表3可以看出,1#—4#試樣在熱氧老化前期(1 d)1#—4#試樣的交聯(lián)密度快速增大、在熱氧老化中期(1~9 d)交聯(lián)密度緩慢減小、在熱氧老化后期(9~11 d)交聯(lián)密度緩慢增大,這是因為在熱氧老化前期老化作用在改性鋼渣/橡膠復合材料表面,未能完全侵入橡膠復合材料內部,其內部以交聯(lián)鍵形成反應為主;在熱氧老化中期老化作用已經(jīng)作用改性鋼渣/橡膠復合材料內部,造成交聯(lián)鍵斷裂反應速度高于交聯(lián)鍵形成反應速度,形成大量斷裂交聯(lián)鍵;在熱氧老化后期由于改性鋼渣/橡膠復合材料內部已經(jīng)存在形成大量斷裂交聯(lián)鍵,導致主鏈及交聯(lián)鍵斷裂速度降低,交聯(lián)鍵形成反應占優(yōu)勢。

    表3 熱氧老化過程中改性鋼渣/橡膠復合材料的交聯(lián)密度(×104 mol·cm-3)

    2.2 SEM分析

    圖1為未熱氧老化的改性鋼渣/橡膠復合材料SEM測試結果、圖2為熱氧老化11 d的改性鋼渣/橡膠復合材料SEM測試結果。從圖1與圖2可以看出,未熱氧老化與熱氧老化11 d的0#試樣表面平整且無孔洞產生;未熱氧老化1#—4#試樣的表面較為平整且有少量因改性鋼渣微粉脫落而產生的孔洞。熱氧老化11 d的0#試樣,其表面生產大量細密孔隙;熱氧老化11 d的1#和2#試樣,其表面呈現(xiàn)密密麻麻網(wǎng)狀的孔洞,部分孔洞貫通形成貫通縫;熱氧老化11 d的3#和4#試樣,其表面轉變?yōu)檫B續(xù)膠著狀。這是因為1#和2#試樣中改性鋼渣微粉以熱悶渣(SiO2含量高)為原料,有利于改性鋼渣/橡膠復合材料內部形成聚合物大分子鏈貫穿炭黑網(wǎng)絡的結構,提高綜合性能,尤其是物理機械性與滯后性;3#和4#試樣中以電爐渣、風淬渣(Fe2O3含量高)制備改性鋼渣微粉,有利于改性鋼渣/橡膠復合材料內部熱傳導性能的改善,不僅提高改性鋼渣/橡膠復合材料的耐熱性,而且提高其硬度與脆性。

    2.3 TGA分析

    圖3為熱氧老化前后的改性鋼渣/橡膠復合材料TGA測試結果。從圖3可以看出,對比1#—4#試樣未熱氧老化的TGA曲線,1#—4#試樣熱氧老化11 d的TGA曲線明顯偏移,即1#—4#試樣熱氧老化11d的起始分解溫度(失重率為5%)分別為376.65,387.56,328.31和382.86 ℃,比未熱氧老化的分解溫度分別降低了26.63,16.67,77.02和21.48 ℃,說明熱氧老化作用會導致改性鋼渣/橡膠復合材料的熱穩(wěn)定降低。進一步從圖3可以看出,對比1#—4#試樣未熱氧老化與熱氧老化11 d的800 ℃殘?zhí)柯剩?#—4#試樣熱氧老化11 d的殘?zhí)柯时任礋嵫趵匣臍執(zhí)柯史謩e降低了3.81%,0.86%,5.66%和12.77%,這是因為殘?zhí)渴怯筛男凿撛?橡膠復合材料內部不穩(wěn)定炭層的二次燃燒所形成,不穩(wěn)定炭層與北區(qū)熱悶渣、南區(qū)熱悶渣、電爐渣、風淬渣的性質相關;同時結合前期相關文獻[10-12]可以看出,改性鋼渣/橡膠復合材料的殘?zhí)柯逝c其阻燃性能密切相關。

    圖1 未熱氧老化的改性鋼渣/橡膠復合材料SEM測試結果

    圖2 熱氧老化11 d的改性鋼渣/橡膠復合材料SEM測試結果

    圖3 熱氧老化前后的1#—4#改性鋼渣/橡膠復合材料TGA測試結果

    2.4 FTIR分析

    圖4 熱氧老化前后的0#—4#改性鋼渣/橡膠復合材料FTIR測試結果

    3 結 論

    (1)在熱氧老化前期老化作用在改性鋼渣/橡膠復合材料表面,其內部以交聯(lián)鍵形成反應為主;在熱氧老化中期老化作用在改性鋼渣/橡膠復合材料內部,交聯(lián)鍵斷裂反應速度高于交聯(lián)鍵形成反應速度,形成大量斷裂交聯(lián)鍵;在熱氧老化后期由于改性鋼渣/橡膠復合材料內部已存在大量斷裂交聯(lián)鍵,導致主鏈及交聯(lián)鍵斷裂速度降低,交聯(lián)鍵形成反占優(yōu)勢。

    (2)改性鋼渣微粉以熱悶渣(SiO2含量高)為原料,有利于改性鋼渣/橡膠復合材料內部形成聚合物大分子鏈貫穿炭黑網(wǎng)絡的結構,提高綜合性能,尤其是物理機械性與滯后性;以電爐渣、風淬渣(Fe2O3含量高)制備改性鋼渣微粉,有利于改性鋼渣/橡膠復合材料內部熱傳導性能的改善,不僅提高改性鋼渣/橡膠復合材料的耐熱性,而且提高其硬度與脆性。

    (3)在熱氧老化過程中改性鋼渣/橡膠復合材料內部在橡膠分子鏈α-H上發(fā)生了不同程度的氧化反應,并在橡膠分子鏈周圍生成羥基、羧基和醇類化合物,雙鍵烯氫含量降低。以風淬渣制備的改性鋼渣/橡膠復合材料內部主鏈發(fā)生斷裂作用,導致甲基、亞甲基的含量增多。

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