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    新型Al-Mg-Si-RE合金的熱變形行為

    2022-11-29 03:04:32任鈺鵬陳小紅周洪雷梁曉飛
    金屬熱處理 2022年11期
    關(guān)鍵詞:熱加工再結(jié)晶時效

    任鈺鵬, 劉 平, 陳小紅, 周洪雷, 梁曉飛

    (上海理工大學(xué) 材料與化學(xué)學(xué)院, 上海 200093)

    Al-Mg-Si合金是具有中等強度的高導(dǎo)電性鋁合金,在電力傳輸方面有著廣泛的應(yīng)用[1]。Al-Mg-Si合金電纜具有良好的耐蝕性、導(dǎo)電性和力學(xué)性能,并且由于其良好的可加工性和使用壽命,被廣泛應(yīng)用于電纜材料[2]。

    變形熱處理工藝和合金化是提高鋁基導(dǎo)體力學(xué)性能和導(dǎo)電性的重要手段。為了滿足工業(yè)生產(chǎn)要求,需要對材料進(jìn)行加工變形,如拉拔、鍛造、軋制等,并且為了使材料滿足某些特性,常常需要進(jìn)行熱加工[3]。金屬在較高溫度下變形時,會同時存在加工硬化和動態(tài)軟化過程。動態(tài)軟化分為動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶,鋁是一種高層錯能的金屬,因為其在熱變形過程中容易形成多邊化的亞結(jié)構(gòu),所以其極易發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。材料的動態(tài)再結(jié)晶行為不僅對金屬熱變形的流變應(yīng)力產(chǎn)生影響,可以有效緩解變形產(chǎn)生的加工硬化,還決定著材料最終加工后的組織和性能[4]。新型A1-Mg-Si-Er-Ce-Zr導(dǎo)電合金在時效過程中會析出Al3(Er/Ce, Zr)與MgSi兩種強化相,但各自的析出溫度區(qū)間不一致。A1-Mg-Si系鋁合金常規(guī)的時效處理制度為單級時效處理,其峰時效處理溫度根據(jù)成分的不同在150~210 ℃之間,處理時間在1~16 h之間,此時效過程主要析出MgSi強化相。文獻(xiàn)[5-6]研究表明,A13(Sc/Er/Ce,Zr)為高溫時效相,其最佳時效溫度區(qū)間在300~400 ℃之間。本文通過Gleeble-3500測得新型Al-Mg-Si-RE合金在不同應(yīng)變速率和變形溫度下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,建立其本構(gòu)方程,分析了熱加工參數(shù)對該合金的流變應(yīng)力、性能和微觀組織的影響,結(jié)合熱加工圖得到了合金動態(tài)再結(jié)晶的臨界條件,確定了最優(yōu)的熱加工工藝,為實際加工生產(chǎn)提供理論依據(jù)。

    1 試驗材料及方法

    試驗材料為4種設(shè)計成分的Al-Mg-Si-RE合金,其化學(xué)成分如表1所示。

    表1 試驗合金的化學(xué)成分 (質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    將520 ℃×12 h均勻化退火后的4種Al-Mg-Si-RE-B-Zr合金進(jìn)行350 ℃熱軋(50%變形量),520 ℃×1 h 固溶水淬,300 ℃×0.5 h高溫時效,冷軋90%變形量和170 ℃時效處理后,對其進(jìn)行導(dǎo)電性和抗拉強度測試,結(jié)合合金微觀組織形貌確定最優(yōu)Mg/Si比。利用線切割將最優(yōu)鎂硅比合金制備成φ8 mm×12 mm的圓柱試樣。使用 Gleeble-3500熱模擬機進(jìn)行熱壓縮試驗。變形溫度分別為 300、350、400、450 ℃,應(yīng)變速率分別為 0.001、 0.01、0.1及1 s-1。設(shè)定試樣的壓縮變形量為50%,加熱速度為 5 ℃/s,試樣達(dá)到指定變形溫度后保溫2 min,保溫結(jié)束后進(jìn)行熱壓縮試驗。壓縮完成后立即對試樣進(jìn)行水冷,保留熱壓縮后的組織形貌,進(jìn)行拋光處理,使用顯微硬度計對試樣進(jìn)行10次不同位置的測試,取平均值,載荷砝碼為200 g,加載時間為15 s。根據(jù)合金熱壓縮后熱加工圖確定最優(yōu)Mg/Si比合金的最佳熱加工工藝。

    2 試驗結(jié)果和分析

    2.1 Mg/Si比對合金組織和性能的影響

    圖1是Mg/Si比分別為1.1、1.4、1.6和1.8的新型鋁合金的鑄態(tài)顯微組織。4種合金的顯微組織以等軸晶為主,但都存在樹枝晶。組織主要由分布在晶界處的長條相、基體內(nèi)部的棒狀相和顆粒相以及在α-Al枝晶處的復(fù)雜共晶相構(gòu)成。從圖1(a,b)可以看出,當(dāng)Mg/Si為1.1和1.4時,該合金的鑄態(tài)顯微組織差異不大,晶粒較小。當(dāng)Mg/Si比為1.1時,基體內(nèi)部有較多的顆粒相,這是添加的稀土元素Ce、Er和鋁合金中過剩的Si形成的顆粒第二相。從圖1(c,d)可以看出,當(dāng)Mg/Si比為1.6和1.8時,合金的鑄態(tài)組織主要為分布不均,尺寸不一的較大晶粒。

    圖1 不同成分Al-Mg-Si-RE合金的鑄態(tài)顯微組織(a)合金1;(b)合金2;(c)合金3;(d)合金4Fig.1 As-cast microstructure of the Al-Mg-Si-RE alloys with different compositions(a) alloy 1; (b) alloy 2; (c) alloy 3; (d) alloy 4

    圖2(a,b)是4種合金經(jīng)過熱軋-固溶-高溫時效-冷軋-低溫時效后的性能測試結(jié)果。合金的導(dǎo)電率隨著時效時間的增加而增加,在10 h后進(jìn)入一個平穩(wěn)期。固溶處理得到高濃度的過飽和固溶體,然后經(jīng)過水淬會形成大量過飽和空位[7]。合金時效可以使脫溶相形成以及空位湮滅。Al-Mg-Si系合金時效過程中析出相的順序主要是按照α(Al)→GP區(qū)→β″相→β′相→ β相序列[8]。β″相是一種與基體共格的析出相,所以當(dāng)合金主要析出β″相時,合金具有良好的力學(xué)性能和導(dǎo)電性。當(dāng)形成穩(wěn)態(tài)相β時,合金Mg/Si比為1.73,但由于加入的稀土元素易與Si相結(jié)合,所以當(dāng)Mg/Si比小于1.73時,合金中會存在更多的β″相。從圖2(a)可以看到,當(dāng)Mg/Si比為1.4時,合金導(dǎo)電性最高,達(dá)到了61.1%IACS,同時其強度達(dá)到了281.5 MPa。結(jié)合圖1中4種鑄態(tài)合金的微觀形貌和圖2變形退火態(tài)性能變化規(guī)律,發(fā)現(xiàn)當(dāng)Mg/Si比為1.4時,該合金具有優(yōu)良的微觀結(jié)構(gòu)和性能。因此后文僅以Mg/Si比為1.4的合金為研究對象。圖2(c,d)是Mg/Si比為1.4的合金經(jīng)熱處理后產(chǎn)生的析出相,這種彌散分布的Al3(RE, Zr)顆粒,可以提高合金的力學(xué)性能。

    圖2 熱軋-固溶-高溫時效-冷軋-低溫時效后Al-Mg-Si-RE合金的性能及析出相(a)導(dǎo)電率;(b)抗拉強度;(c,d)Mg/Si=1.4;(c)Al3(RE, Zr)顆粒;(d)EDS分析Fig.2 Properties and precipitated phase of the Al-Mg-Si-RE alloys after hot rolling-solution treatment-high temperature aging-cold rolling-low temperature aging(a) conductivity; (b) tensile strength; (c,d) Mg/Si=1.4; (c) Al3(RE, Zr); (d) EDS analysis

    2.2 真應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    圖3是Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金在相同變形溫度不同應(yīng)變速率下的高溫壓縮真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線。由圖3可知,在相同變形溫度下,合金的流變應(yīng)力都是隨著應(yīng)變速率的增大而增大。在變形初期,合金的應(yīng)力都隨著應(yīng)變的增加而快速增加,這是因為變形初期產(chǎn)生大量的位錯,此時處于加工硬化階段。隨后,隨著真應(yīng)變的持續(xù)增加,流變應(yīng)力緩慢增加或趨于平緩,此時合金處于穩(wěn)態(tài)變形階段。在這4種變形溫度下,當(dāng)應(yīng)變速率分別為1 s-1和0.1 s-1時,在穩(wěn)態(tài)變形階段,合金的流變應(yīng)力隨著應(yīng)變的增加而緩慢增加,說明此時加工硬化作用始終強于動態(tài)軟化的作用,這可能是因為單位時間引入位錯過多的原因。當(dāng)應(yīng)變速率分別為0.001 s-1和0.01 s-1時,4種溫度下的合金隨著真應(yīng)變的增加,流變應(yīng)力的數(shù)值幾乎不再變化,這是因為在穩(wěn)態(tài)變形階段,合金應(yīng)變速率緩慢,晶體內(nèi)存有更多儲存能發(fā)生動態(tài)回復(fù),動態(tài)回復(fù)過程縮短,此時加工硬化作用與動態(tài)軟化作用基本互相抵消。但在變形溫度為450 ℃,應(yīng)變速率為0.01 s-1時,可以明顯從圖3(d)看到流變應(yīng)力隨著應(yīng)變的增加而快速達(dá)到一個極值,隨后隨著應(yīng)變的增加而降低,最后趨于平緩,這是典型的動態(tài)再結(jié)晶曲線,說明合金在較高變形溫度和較低應(yīng)變速率下發(fā)生了動態(tài)再結(jié)晶。

    圖3 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線Fig.3 True stress-true strain curves of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy(a) 300 ℃; (b) 350 ℃; (c) 400 ℃; (d) 450 ℃

    2.3 本構(gòu)方程

    鋁合金在高溫變形時,流變應(yīng)力的大小主要與材料成分、熱加工工藝有關(guān)。根據(jù)前文研究選擇了最優(yōu)化學(xué)成分合金,探究實際生產(chǎn)過程中,熱加工工藝(應(yīng)變速率,變形溫度)對最優(yōu)化學(xué)成分合金流變應(yīng)力的影響。合金的流變應(yīng)力表達(dá)式為[9]:

    (1)

    ①當(dāng)應(yīng)力水平較低,ασ≤0.8時,滿足指數(shù)關(guān)系:

    (2)

    ②當(dāng)應(yīng)力水平較高,ασ≥1.2時,滿足指數(shù)關(guān)系:

    (3)

    (4)

    式中:A、α和n為與溫度無關(guān)的材料常數(shù);A為材料的結(jié)構(gòu)因子,s-1;Q為熱變形激活能,J/mol;R為摩爾氣體常數(shù),J/mol。

    利用描述高溫流變應(yīng)力的常用函數(shù)Zener-Hollomon模型對該鋁合金的流變應(yīng)力進(jìn)行研究[12]:

    (5)

    (6)

    (7)

    用Z參數(shù)表示該函數(shù)為[13]:

    (8)

    因此通過上述函數(shù),通常只要得到材料常數(shù)就可計算出不同變形條件下的高溫流變應(yīng)力變化。應(yīng)變速率是影響合金流變應(yīng)力的重要因素之一,當(dāng)變形溫度保持一定時,合金的流變應(yīng)力隨著應(yīng)變速率的增加而增加。將公式(2)、(3)和(4)兩邊同時取對數(shù)可得:

    (9)

    (10)

    (11)

    圖4 應(yīng)變速率對Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金流變應(yīng)力的影響Fig.4 Effect of strain rate on flow stress of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    公式(9)對應(yīng)的是低應(yīng)力狀態(tài),選取400、450 ℃兩條擬合直線斜率的平均值n1=8.423。公式(10)對應(yīng)的是高應(yīng)力狀態(tài),選取峰值應(yīng)力較高的狀態(tài),即300、350 ℃兩條擬合直線斜率的平均值β=0.1833。因而α=β/n1=0.021 77。將合金的流變應(yīng)力和應(yīng)變速率代入公式(11),同樣對其進(jìn)行一元線性回歸處理,得到圖5,計算斜率平均值,得到該合金的應(yīng)力指數(shù)n=6.9913,且相關(guān)系數(shù)同樣大于0.95,說明不同變形條件下的擬合曲線是可靠的。

    圖5 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的曲線 curves of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    (12)

    (13)

    以1000/T為橫坐標(biāo),lnsinh(ασ)為縱坐標(biāo),將合金的流變應(yīng)力與變形溫度代入公式(13)進(jìn)行線性回歸,得到圖6。由圖6可知,試驗數(shù)據(jù)線性擬合較好。

    圖6 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的ln[sinh(ασ)]-1000/T關(guān)系Fig.6 Relationship curves of ln[sinh(ασ)]-1000/T of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    圖6中4條線性回歸直線的斜率平均值為3.031 16,即D=Q/(1000nR)=3.031 16,將R=8.314 J/mol和n=6.9913代入,得到變形激活能Q=176.188 kJ/mol。

    對式(5)取對數(shù)得到:

    lnZ=lnA+nln[sinh(ασ)]

    (14)

    將變形激活能Q、變形溫度和應(yīng)變速率代入公式(5)得到不同變形條件下lnZ的數(shù)值,如表2所示。

    表2 不同變形溫度、應(yīng)變速率下Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的lnZ值

    將表2的lnZ值,以及對應(yīng)的lnsinh(ασ)值利用Origin繪圖,并對其進(jìn)行最小二乘法線性回歸,得到的關(guān)系如圖7所示。由圖7可知,lnZ和lnsinh(ασ)的相關(guān)系數(shù)r=0.971 76,表明這兩個參數(shù)的線性相關(guān)性很高。從圖7可以得到,該直線斜率為6.36,接近于前文得到的6.9913,選擇n=6.36進(jìn)行后續(xù)計算,從圖7還可得到,截距l(xiāng)nA=29.622,則A=7.33×1012。

    圖7 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的lnZ-ln[sinh(ασ)]關(guān)系曲線Fig.7 Relationship curve of lnZ-ln[sinh(ασ)] of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    將前述得到的結(jié)構(gòu)因子A、應(yīng)力指數(shù)n、熱變形激活能Q代入式(4),得到Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金用于所有應(yīng)力狀態(tài)的流變應(yīng)力本構(gòu)方程:

    (15)

    或者用Z參數(shù)來表示,將數(shù)據(jù)代入式(5)和式(8)得到:

    Z=7.33×1012[sinh(0.021 767σ)]6.36

    (16)

    (17)

    將應(yīng)變速率和變形溫度代入公式(17),計算得到合金在不同變形條件下的真應(yīng)力理論值,將理論值與試驗值進(jìn)行繪圖比較,如圖8所示。實際測試真應(yīng)力與計算得到的理論值的相對誤差在10%以內(nèi),說明公式(17)可以比較準(zhǔn)確地反映所研究合金的流變應(yīng)力隨不同變形條件的變化情況,以便于在實際熱加工過程中,預(yù)測不同熱加工工藝下組織性能的變化,為熱加工工藝參數(shù)的選擇提供理論基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)。

    2.4 熱變形條件對組織性能的影響

    圖9是Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金在相同應(yīng)變速率0.01 s-1下,變形溫度分別為300、350、400、450 ℃時的顯微組織,圖10是對應(yīng)的硬度值曲線。由圖9可以看到,當(dāng)變形溫度為300 ℃和350 ℃時,合金晶粒主要以拉長的結(jié)構(gòu)為主。當(dāng)變形溫度為400 ℃和450 ℃時,長條狀晶粒減少,合金動態(tài)再結(jié)晶效果明顯。硬度值隨著變形溫度的升高而減小,同樣說明了合金內(nèi)部發(fā)生了動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶。

    圖9 不同變形溫度下Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的顯微組織(應(yīng)變速率0.01 s-1)Fig.9 Microstructure of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy at different deformation temperatures (strain rate of 0.01 s-1)(a) 300 ℃; (b) 350 ℃; (c) 400 ℃; (d) 450 ℃

    圖10 不同變形溫度下Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的硬度(應(yīng)變速率0.01 s-1)Fig.10 Hardness of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy at different deformation temperatures (strain rate of 0.01 s-1)

    圖11是Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr 合金在相同變形溫度450 ℃下,應(yīng)變速率分別為0.001、0.01、0.1、1 s-1時的顯微組織,圖12是其對應(yīng)硬度值曲線。由圖11可以看到,當(dāng)變形溫度為450 ℃時,合金出現(xiàn)了較多的再結(jié)晶等軸晶粒,當(dāng)應(yīng)變速率為1 s-1時,合金還存在較多的細(xì)長晶粒;大多數(shù)再結(jié)晶晶粒還未長大,這可能是因為稀土元素和Zr的添加,抑制了再結(jié)晶晶粒的進(jìn)一步長大。當(dāng)應(yīng)變速率越小時,合金發(fā)生的動態(tài)再結(jié)晶越充分,其硬度值也更低。

    圖11 不同應(yīng)變速率下Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的微觀組織(變形溫度450 ℃)Fig.11 Microstructure of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy at different strain rates (deformation temperature of 450 ℃)(a) 0.001 s-1; (b) 0.01 s-1; (c) 0.1 s-1; (d) 1 s-1

    圖12 不同應(yīng)變速率下Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的硬度(變形溫度450 ℃)Fig.12 Hardness of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy at different strain rates (deformation temperature of 450 ℃)

    2.5 熱加工圖

    熱加工圖中可以區(qū)分出熱加工的安全區(qū)和不安全區(qū),預(yù)測和優(yōu)化熱變形工藝參數(shù)。目前加工圖已經(jīng)廣泛應(yīng)用于鋁合金、鎂合金、鈦合金等材料,并且通常是基于動態(tài)材料模型(DMM)來構(gòu)建[14]。

    動態(tài)材料模型認(rèn)為熱加工材料是一個非線性功率耗散器,加工過程看成是能量耗散系統(tǒng)。材料在加工過程中從外部吸收的能量P主要由兩部分組成,分別為耗散量G和耗散協(xié)量J,并且整個耗散過程是不可逆的,耗散總功率公式為[15]:

    (18)

    式中:G為耗散量,主要為材料在塑性變形時消耗的能量;J為耗散協(xié)量,是內(nèi)部微觀組織演變消耗的能量。應(yīng)變速率敏感系數(shù)m為:

    (19)

    (20)

    將公式(20)代入式(18)和式(19),J可以表示為:

    (21)

    m一般位于0和1之間。通常m值是隨變形條件的變化呈非線性變化。當(dāng)m=0時,J=0,說明此時熱加工過程中能量不發(fā)生耗散;當(dāng)m=1時,J=P/2,此時耗散協(xié)量達(dá)到最大值。功率耗散系數(shù)η為J與Jmax比值,如式(22)所示:

    (22)

    功率耗散系數(shù)表示了合金在高溫變形過程中,微觀組織變化消耗的能量與總能量的比,從微觀組織上說,可以反映材料發(fā)生動態(tài)軟化等過程。位于η峰值區(qū)域的合金材料具有較高的熱加工性能,但是要避免在非安全區(qū)域內(nèi)加工,即要確定合金材料熱變形的流變失穩(wěn)區(qū)域。失穩(wěn)判斷理論模型是建立在大塑性流變和不可逆極值原理上,如式(23)所示:

    (23)

    將公式(21)代入式(23),得到不安全加工的失穩(wěn)判據(jù)為[16]:

    (24)

    當(dāng)其小于0時,是合金加工的不安全區(qū),此時容易發(fā)生失穩(wěn),熱加工工藝可根據(jù)耗散圖和失穩(wěn)圖進(jìn)行合理的選擇。

    圖13是根據(jù)計算的功率耗散系數(shù)η和合金變形條件繪制出的合金耗散圖。合金在壓縮過程中出現(xiàn)了4個耗散峰值。當(dāng)變形溫度在300~330 ℃,應(yīng)變速率在0.001 s-1附近;當(dāng)變形溫度在335~395 ℃,應(yīng)變速率在0.01~0.1 s-1;當(dāng)變形溫度在442~450 ℃,應(yīng)變速率在0.001 s-1和1 s-1附近都出現(xiàn)了耗散峰值。當(dāng)功率耗散系數(shù)η大于0.6時,材料一般處于超塑性區(qū)域或者開裂區(qū)域,當(dāng)功率耗散系數(shù)η小于0.3時,材料一般在不安全區(qū)域,當(dāng)功率耗散系數(shù)在0.30~0.55時,合金材料一般發(fā)生再結(jié)晶行為[17]。由圖13可知,在變形溫度為450 ℃,應(yīng)變速率為0.001 s-1時,合金的功率耗散系數(shù)η穩(wěn)定在0.3以上,說明合金此時微觀組織轉(zhuǎn)變消耗功率較多,極大可能發(fā)生了再結(jié)晶行為。

    圖13 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的功率耗散系數(shù)Fig.13 Power dissipation coefficient of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    圖14 Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的熱加工圖Fig.14 Hot processing map of the Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr alloy

    3 結(jié)論

    1) 當(dāng)Mg/Si比為1.4時,新型Al-Mg-Si-RE合金具有優(yōu)異的導(dǎo)電性和力學(xué)性能,其導(dǎo)電率最大可達(dá)到61.1%IACS,抗拉強度最高可達(dá)281.5 MPa。

    2) 新型Al-Mg-Si-RE合金的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線表明,流變應(yīng)力隨變形溫度的升高、應(yīng)變速率的降低而降低;流變應(yīng)力隨應(yīng)變的增加而快速增加,達(dá)到峰值應(yīng)力后,由加工硬化階段進(jìn)入穩(wěn)態(tài)變形階段,此時發(fā)生動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶。

    3) Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金的熱激活能Q=176.188 kJ/mol,利用Zener-Hollomon參數(shù)對該鋁合金的流變應(yīng)力進(jìn)行研究,本構(gòu)方程為:

    Z=7.33×1012[sinh(0.021 767σ)]6.36

    4) Al-0.56Mg-0.4Si-0.2Er-0.2Ce-0.05B-0.05Zr合金在450 ℃變形溫度,0.001~0.01 s-1的應(yīng)變速率下有明顯的動態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象。由動態(tài)模型建立的熱加工圖可得到該合金適宜的變形溫度為300~320 ℃,應(yīng)變速率為0.001~0.015 s-1;變形溫度為430~450 ℃時,應(yīng)變速率為0.001或1 s-1附近。

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