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    礦用錨桿托板動(dòng)靜載力學(xué)特性試驗(yàn)研究

    2022-11-24 00:59:06王書文付玉凱周鵬赫
    煤炭工程 2022年11期
    關(guān)鍵詞:拱部托板抗沖擊

    王書文,付玉凱,金 峰,周鵬赫,姚 偉

    (1.中國中煤能源集團(tuán)有限公司,北京 100120;2.天地科技股份有限公司 開采設(shè)計(jì)事業(yè)部,北京 100013;3.鄂爾多斯市伊化礦業(yè)資源有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017318)

    錨桿支護(hù)已成為我國煤礦巷道的主體支護(hù)方式,支護(hù)占比已達(dá)90%[1]。影響巷道錨桿支護(hù)效果的因素主要有支護(hù)參數(shù)、支護(hù)構(gòu)件的選取、支護(hù)構(gòu)件的匹配性、支護(hù)構(gòu)件強(qiáng)度及預(yù)緊扭矩等因素,其中支護(hù)構(gòu)件的強(qiáng)度是影響巷道支護(hù)效果的關(guān)鍵因素之一[2,3]。隨著巷道埋深和賦存地質(zhì)條件的日益復(fù)雜,國內(nèi)許多單位相繼開發(fā)了系列高強(qiáng)度錨桿、熱處理錨桿及鋼棒等支護(hù)材料[4,5]。雖然錨桿支護(hù)材料取得了快速的發(fā)展,但相應(yīng)的錨桿支護(hù)構(gòu)件托板結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度卻變化不大,導(dǎo)致井下諸多錨桿托板破壞失效,嚴(yán)重影響了巷道錨桿支護(hù)效果[6,7]。

    目前學(xué)者對(duì)托板的研究主要包括以下三個(gè)方面:一是,在托板支護(hù)作用方面,陸士良[8,9]和林健[10]分別研究了托板在錨桿預(yù)應(yīng)力傳遞中的作用;張劍、李中偉[11,12]針對(duì)沿空留巷中托板強(qiáng)度低、錨桿(索)預(yù)應(yīng)力低等問題,通過調(diào)整托板尺寸、結(jié)構(gòu)和錨桿預(yù)應(yīng)力,有效控制了沿空留巷圍巖變形破壞。二是,在托板力學(xué)性能方面,康紅普[13,14]測(cè)試了煤礦常用托板的力學(xué)性能,并確定了影響托板承載力的關(guān)鍵因素;賈西閣和劉少偉等[15,16]研究了不同材質(zhì)托板的破壞形式,并分析了影響托板變形破壞的因素。三是:在托板結(jié)構(gòu)研究方面。馬永忠[17]研究了纖維增強(qiáng)復(fù)合材質(zhì)托板的力學(xué)特性,獲取了非金屬托板合理的結(jié)構(gòu)和參數(shù);劉雙躍[18]和鄭仰發(fā)[19]采用理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)室測(cè)試的方法,研究了托板形狀、拱高、厚度等參數(shù)對(duì)托板強(qiáng)度和穩(wěn)定性的影響。

    從現(xiàn)有的研究成果來看,錨桿托板的研究主要集中在其支護(hù)作用、力學(xué)特性和結(jié)構(gòu)等方面,并且主要以靜態(tài)或準(zhǔn)靜態(tài)為主,很少涉及沖擊動(dòng)載對(duì)錨桿托板力學(xué)的影響。鑒于沖擊地壓巷道錨桿托板動(dòng)載失效問題,選取了蒙陜深部礦井三種常用的錨桿托板,采用伺服壓力試驗(yàn)機(jī)和落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)開展靜動(dòng)載力學(xué)性能測(cè)試,獲取錨桿托板結(jié)構(gòu)的力-位移曲線、沖擊力時(shí)程曲線等,分析不同托板結(jié)構(gòu)的動(dòng)靜載力學(xué)特性,通過研究從而為沖擊地壓巷道錨桿支護(hù)托板的選取提供試驗(yàn)依據(jù)。

    1 錨桿托板靜動(dòng)載力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)

    1.1 錨桿支護(hù)系統(tǒng)及靜動(dòng)載破壞特征

    錨桿支護(hù)系統(tǒng)組成如圖1所示,錨桿支護(hù)系統(tǒng)主要包括錨桿、金屬網(wǎng)、鋼帶、托板、球墊、墊圈及螺母等附件。

    圖1 錨桿支護(hù)系統(tǒng)

    在普通巷道中,錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)托板主要受靜載荷作用,而在沖擊地壓巷道中,托板不僅受圍巖靜載載荷的作用,還會(huì)受到?jīng)_擊動(dòng)載荷的影響[20-21]。沖擊地壓發(fā)生時(shí),強(qiáng)烈的沖擊造成托板與圍巖間的作用力劇增,進(jìn)而造成托板接觸區(qū)域圍巖破裂、垮落,托板懸空失效。對(duì)于強(qiáng)度較高的圍巖,托板出現(xiàn)過載彎折、撕裂,甚至造成錨桿破斷。因此,在沖擊地壓巷道中如何選取合適的托板是實(shí)現(xiàn)錨桿支護(hù)防沖效果的關(guān)鍵因素之一。

    1.2 錨桿托板靜載測(cè)試裝置

    錨桿托板靜載力學(xué)特性測(cè)試采用JAW-1500型壓力試驗(yàn)機(jī),JAW-1500型壓力試驗(yàn)機(jī)最大靜載壓力1500kN。測(cè)試時(shí),將試樣放置在試驗(yàn)機(jī)支座上,托板在上,緩沖墊層在下,加載過程中采用力控制的方法加載,加載速率為1kN/s,如圖2所示,監(jiān)測(cè)托板失效過程中的位移-力曲線,加載直至結(jié)構(gòu)失效為止。

    圖2 錨桿托板靜載試驗(yàn)

    1.3 錨桿托板動(dòng)載測(cè)試裝置

    圖3 落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)及托板沖擊布置

    1.4 實(shí)驗(yàn)試樣選取

    本次實(shí)驗(yàn)選取大海則礦、母杜柴登礦和葫蘆素礦三種常用的錨桿托板,編號(hào)分別為A、B和C,均為拱形托板,材質(zhì)為Q235。A托板直徑197mm,厚度10mm,拱底直徑119.5mm,拱高30.5mm;B托板尺寸為145mm×145mm,厚度10mm,拱底直徑100.5mm,拱高34.0mm;C托板尺寸為145mm×145mm,厚度12mm,拱底直徑100.5mm,拱高34.7mm。三種常用的錨桿托板實(shí)物如圖4所示。

    圖4 三種常用的錨桿托板

    2 錨桿托板靜載實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 托板靜載破壞特征

    利用伺服壓力試驗(yàn)機(jī)測(cè)試了3個(gè)礦的錨桿托板力學(xué)性能,加載至托板拱部結(jié)構(gòu)被壓平、四角翹起為止。3個(gè)礦的錨桿托板加載前后的形態(tài)如圖5所示,從圖中可以看出,3種托板均出現(xiàn)了變形破壞,但變形形態(tài)略有不同。A托板在加載過程中,四角沒有出現(xiàn)明顯的翹起,而拱部降低比較明顯,隨著拱高的降低,托板逐步失去承載能力;B托板四角翹起比較明顯,隨著加載力的增加,托板拱高急劇降低,托板四角已完全脫離底座,拱部結(jié)構(gòu)坍塌,托板的拱形結(jié)構(gòu)被壓平,托板失去承載能力;C托板四角略有翹起,但翹起程度要明顯小于母杜柴登煤礦,隨著加載力的增加,拱部結(jié)構(gòu)降低比較明顯,托板破壞主要以拱高降低為主。

    圖5 3種錨桿托板加載前后變形形態(tài)

    整體來看,不同礦的托板在靜載作用下的變形形態(tài)明顯不同。A托板為圓形結(jié)構(gòu),托板受力狀態(tài)最好,在加載過程中托板底部能保持平整,現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí)與圍巖接觸面積大,受力狀態(tài)好;B托板為方形結(jié)構(gòu),厚度較低,再加上四角區(qū)域受力較大,在受力較大時(shí)易出現(xiàn)四角翹起的現(xiàn)象,在現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí),托板受力不易過高,否則影響托板與圍巖的接觸效果;C托板雖然也為方形結(jié)構(gòu),但托板厚度較大,承載能力高,在加載過程中,托板也主要以拱高降低為主,四角翹起不明顯,現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí)與圍巖接觸面積大,使用效果較好。

    2.2 托板靜載力學(xué)特性分析

    試驗(yàn)過程中監(jiān)測(cè)了錨桿托板的位移-載荷曲線,3種錨桿托板載荷曲線如圖6所示。從圖中可以看出,3種錨桿托板最大承載力、承載特性明顯不同。A托板承載力特性曲線可分為3個(gè)階段,分別為承載力快速增加階段、承載力平穩(wěn)階段和承載力二次增加階段,托板最大承載力平均為212kN,最大變形量為14mm;B托板承載力特性曲線與A托板的顯著不同,3個(gè)階段不明顯,托板承載力呈現(xiàn)出逐步增加趨勢(shì),未有明顯的承載力平穩(wěn)階段,托板最大承載力平均為231kN,最大變形量為13.9mm;C托板承載力特性曲線與其它兩個(gè)礦的明顯不同,C托板承載力曲線可分為2個(gè)階段,分別為承載力快速增加階段和承載力平穩(wěn)階段,托板最大承載力平均為276kN,最大變形量為12mm。

    圖6 錨桿托板靜載載荷-位移曲線

    整體來看,由于C托板厚度最大,拱部結(jié)構(gòu)最為合理,其最大承載力要明顯大于A和B托板,并且托板承載過程中,C托板底部平整,四角在受載過程中仍能保持平整,與圍巖接觸好,有利于錨桿預(yù)緊力在圍巖中的傳遞;B托板由于厚度較小,承載力中等,托板在承載過程中易出現(xiàn)四角翹起的顯現(xiàn),這會(huì)導(dǎo)致托板與圍巖的接觸由面接觸轉(zhuǎn)化為線接觸,不利于錨桿預(yù)緊力在圍巖中的傳遞,托板在現(xiàn)場(chǎng)使用過程中載荷不宜超過200kN;A托板由于拱部尺寸小,厚度較小,其承載力最低,并且其承載力曲線變化較大,托板在現(xiàn)場(chǎng)使用過程中載荷不宜超過120kN。

    3 錨桿托板動(dòng)載實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 試樣沖擊破壞特征

    根據(jù)落錘重量和沖擊速度設(shè)定,本次測(cè)試的沖擊能量選擇為500J、1000J、1500J、2000J、2500J、3000J、3500J、4000J、4500J和5000J。采用落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)對(duì)3種錨桿托板進(jìn)行沖擊測(cè)試,由于測(cè)試方案較多,僅對(duì)部分沖擊能量下的托板變形形態(tài)進(jìn)行分析,沖擊能量分別為500J、2500J和4500J的托板變形破壞照片如圖7所示。從圖中可以看出,3種錨桿托板隨著沖擊能量的增加,托板拱部結(jié)構(gòu)逐步降低,四角逐步翹起,其破壞形態(tài)與靜載變形有一定的相似性。但3種錨桿托板在沖擊能量下的變形破壞形態(tài)也略有不同,A托板抗沖擊能力最差,在2500J沖擊能量下托板拱部結(jié)構(gòu)已坍塌,托板已由拱形變?yōu)槠矫嫘螤?,失去承載能力;與A托板相比,B托板抗沖擊能力略高,托板在500J沖擊能量下基本沒有出現(xiàn)明顯變形,在2500J沖擊能量下托板拱部出現(xiàn)明顯變形,并且四角翹起明顯,4500J沖擊能量下托板拱部完全坍塌,托板由拱形變?yōu)槠矫嫘螤?,托板失去承載能力;C托板抗沖擊能力最強(qiáng),托板在2500J沖擊能量下拱部有一定降低,但托板整體拱形結(jié)構(gòu)變化不大,托板四角也未出現(xiàn)明顯翹起,托板整體形態(tài)保持較好。

    整體來看,托板抗沖擊能力與其靜載承載能力有一定的相關(guān)性,托板的靜載承載能力越高,其抗沖擊能力也越強(qiáng)。

    圖7 3種錨桿托板沖擊變形破壞形態(tài)

    3.2 不同沖擊能量下托板力學(xué)響應(yīng)規(guī)律

    沖擊過程中獲取3個(gè)礦錨桿托板的沖擊力時(shí)程曲線如圖8所示。從圖中可以看出,隨著沖擊能量的增加,A托板沖擊力峰值從161kN增加至1152kN,沖擊力作用時(shí)間從9.1ms增加至13ms,沖擊力作用時(shí)間增加值13ms后基本保持不變,沖擊力峰值與沖擊力能量成正相關(guān)關(guān)系,當(dāng)沖擊能量低于2500J時(shí),沖擊力時(shí)程曲線形態(tài)基本相同,沖擊力峰值和作用時(shí)間略有差異,而當(dāng)沖擊能量超過2500J時(shí),沖擊力時(shí)程曲線形態(tài)出現(xiàn)明顯變化,沖擊力峰值急劇增加,這主要是由于托板拱部結(jié)構(gòu)完全坍塌造成的;B托板時(shí)程曲線形態(tài)與A托板的基本相似,當(dāng)沖擊能量低于4000J時(shí),沖擊力時(shí)程曲線形態(tài)基本相同,沖擊力峰值和沖擊力作用時(shí)間隨著沖擊能量的增加而增加,沖擊力峰值從240kN增加至302kN,作用時(shí)間從6.4ms增加至12ms。當(dāng)沖擊能量超過4000J時(shí),沖擊力曲線形態(tài)出現(xiàn)明顯變化,沖擊力峰值急劇增加,這也是由于托板拱部結(jié)構(gòu)完全破壞導(dǎo)致的;C托板沖擊力時(shí)程曲線與其它兩個(gè)托板的差異性較大,隨著沖擊能量的增加,沖擊力峰值呈先增加后穩(wěn)定,沖擊力作用時(shí)間呈持續(xù)增加的狀態(tài),整體的沖擊力曲線形態(tài)基本相同。

    圖8 3種錨桿托板沖擊力時(shí)程曲線

    整體來看,不同的錨桿托板其沖擊力時(shí)程曲線形態(tài)明顯不同,在沖擊載荷作用下錨桿托板的沖擊力峰值略大于其靜載最大承載力。靜載承載力高的托板在沖擊載荷作用下拱部結(jié)構(gòu)能保持完整,托板沖擊力峰值變化不大,主要以增加沖擊力作用時(shí)間為主,而靜載承載力低的托板受到?jīng)_擊載荷作用后,托板拱部結(jié)構(gòu)完全坍塌,托板沖擊力作用時(shí)間降低,而沖擊力急劇升高。

    3.3 不同沖擊能量下托板變形量分析

    分析測(cè)試了3種錨桿托板沖擊后變形情況,不同沖擊能量下托板的變形量測(cè)試結(jié)果如圖9所示。從圖中可以看出,3種錨桿托板變形量均隨沖擊能量的增加呈線性增長(zhǎng),但不同的托板增加速率不同,在相同沖擊能量下,A托板變形量最大,其次是B托板,最后是C托板。沖擊能量從500J增加至5000J時(shí),A托板變形量呈波動(dòng)狀態(tài)增加,這主要是由于托板動(dòng)態(tài)力學(xué)特性一致性相對(duì)較差,在較高沖擊能量下托板拱部已完全坍塌,從而失去抗沖擊性能;B托板隨著沖擊能量的增加,托板變形量基本呈線性增加,與A托板相比,波動(dòng)相對(duì)較小,這說明B托板動(dòng)態(tài)力學(xué)性能一致性相對(duì)較好;與其它兩種錨桿托板相比,C托板的變形量線性增加趨勢(shì)最好,這說明C托板的動(dòng)態(tài)力學(xué)特性一致性最好。

    圖9 不同沖擊能量下托板變形量

    整體來看,由于托板結(jié)構(gòu)、厚度等不同,在沖擊能量作用下托板的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律也明顯不同。承載力高的托板抗沖擊能力強(qiáng),受到?jīng)_擊能量作用后,托板主要以結(jié)構(gòu)變形為主,沖擊力峰值變化不大,而承載力低的托板由于在低沖擊能量下拱部結(jié)構(gòu)已完全坍塌,致使在高沖擊能量下托板已失去抗沖擊能力,托板沖擊力急劇增加。在現(xiàn)場(chǎng)巷道錨桿支護(hù)中,要根據(jù)巷道的沖擊能量選取合適結(jié)構(gòu)的錨桿托板,巷道所受到的沖擊能量越大,錨桿支護(hù)中應(yīng)選取承載力和抗沖擊能力越高的托板。

    4 結(jié) 論

    1)在靜載作用下A托板受力狀態(tài)最好,加載過程中托板底部能保持平整,B托板在受力較大時(shí)易出現(xiàn)四角翹起,C托板承載能力高,主要以拱高降低為主,四角翹起不明顯。

    2)靜載作用下,A托板最大承載力212kN,最大變形量為14mm;B托板最大承載力231kN,最大變形量13.9mm;C托板最大承載力平均為276kN,最大變形量為12mm。由于托板的結(jié)構(gòu)和厚度不同,3種托板靜載承載力特性明顯不同,與其它兩種相比,C托板的靜載承載特性最好。

    3)3種錨桿托板的抗沖擊能力不同,托板抗沖擊能力與其靜載承載能力有一定的相關(guān)性,托板的靜載承載能力越高,其抗沖擊能力也越強(qiáng)。C托板抗沖擊能力最強(qiáng),托板在2500J沖擊能量下拱部有一定降低,但托板整體拱形結(jié)構(gòu)變化不大,托板四角也未出現(xiàn)明顯翹起,托板整體形態(tài)保持較好。

    4)承載力高的托板抗沖擊能力強(qiáng),受到?jīng)_擊能量作用后,托板主要以結(jié)構(gòu)變形為主,沖擊力峰值變化不大,而承載力低的托板由于在低沖擊能量下拱部結(jié)構(gòu)已完全坍塌,致使在高沖擊能量下托板已失去抗沖擊能力,托板沖擊力急劇增加。

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