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    特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工技術(shù)研究

    2022-11-09 09:39:26王振杰
    關(guān)鍵詞:雙壁壁板圍堰

    王振杰

    (中鐵十八局集團第五工程有限公司,天津 300000)

    當(dāng)前我國城市水上交通路線主要由立交橋、江河湖泊上的橋梁及跨海峽海灣的跨境大橋組成。隨著水上交通施工技術(shù)的發(fā)展,深水基礎(chǔ)上的圍堰施工技術(shù)也在不斷提高,而特大橋的水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工一直是深水施工技術(shù)的重點研究項目[1]。在現(xiàn)有圍堰施工技術(shù)中,梁之海[2]采用雙壁鋼圍堰施工法并結(jié)合實例對不同水深的河床裸巖狀態(tài)進(jìn)行了研究與分析,測試了特定條件下的懸空嵌巖狀態(tài),并基于深水施工基礎(chǔ)優(yōu)化了雙壁鋼圍堰施工技術(shù),提出了防傾覆的施工技術(shù)重點。劉曉敏等[3]采用MIDAS 數(shù)值仿真軟件,以某特大橋為基礎(chǔ)研究對象,計算了單構(gòu)件的仿真結(jié)構(gòu),并設(shè)計不同水位深度下的雙壁鋼吊箱圍堰施工重點,同時在鋼材結(jié)構(gòu)施工基礎(chǔ)上設(shè)計了整套施工技術(shù),極大提高了特大橋在不同水深環(huán)境下的穩(wěn)定性,減少了變形撓度??何牟╗4]將BIM 技術(shù)應(yīng)用于大橋的雙壁鋼圍堰設(shè)計中,以衡陽東洲湘江大橋為例,在滿足深水施工的基礎(chǔ)上結(jié)合當(dāng)?shù)厮牡刭|(zhì)情況,分析了該圍堰結(jié)構(gòu)的應(yīng)力變化特點,并選擇了合適的封底厚度與施工工序,在受力分析的基礎(chǔ)上經(jīng)過深化設(shè)計,模擬最優(yōu)的經(jīng)濟方案,縮短了工期,降低了施工成本。結(jié)合以上施工技術(shù),以降低橋梁形變?yōu)榛A(chǔ)施工目的,設(shè)計本特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工方案。

    1 建立雙壁鋼圍堰力學(xué)模型

    采用有限元分析軟件,分別以鋼材的材料特性、雙壁鋼圍堰荷載的靜力學(xué)特征為研究重點,建立雙壁鋼圍堰力學(xué)模型。

    1.1 特大橋材料特性

    特大橋的水中雙壁鋼圍堰主要分為內(nèi)外壁板、水平環(huán)板、水平桁架、隔艙板、內(nèi)支撐、封底六種實體單元。其中內(nèi)外壁板的鋼材厚約5-6 mm,在建模過程中使用梁單元結(jié)構(gòu)模擬豎肋薄板。水平環(huán)板與桁架的連接部位通常使用焊接方式,并在內(nèi)外壁板間以縱向分布作為支撐體,其厚約8.5-9 mm。隔艙板的鋼材料厚約8-9 mm,使用板單元模擬作為建模方式。內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)一般采用850×15 mm 的鋼管作為主材料,使用梁單元模擬方式建立力學(xué)模型。封底則主要使用混凝土作為填充材料,強度等級通常為C30,使用實體單元模擬方式建立力學(xué)模型。以上六種結(jié)構(gòu)中,統(tǒng)一使用Q235B 鋼材,其容許應(yīng)力的最小值1σ=175 MPa、最大值2σ=235 MPa,容許剪應(yīng)力 3σ為120 MPa,鋼彈性模量mμ=2.35×105MPa。封底使用的混凝土容重為23.6 kN/m3。豎肋薄板可分為豎桿與橫桿兩種材料,其承載力見表1。由表可知,無論是橫桿還是豎桿的豎肋,其斷面模式均為I8,且其材料均為16 Mn。

    表1 豎肋承載特性

    1.2 計算雙壁鋼圍堰荷載應(yīng)力

    在計算雙壁鋼圍堰荷載壓力時需先計算其內(nèi)外水位的靜水壓力。將內(nèi)外水位控制在10 m 以下,則圍堰水頭的外部與艙內(nèi)水頭計算公式分別為:

    式中,yF表示混凝土在單一模板下的最大側(cè)壓力(MPa) ;ip表示混凝土的密度系數(shù);t0表示澆筑混凝土速度(m3/h);1β和2β分別表示兩種添加劑的外加系數(shù);vw表示當(dāng)前的水流速度(m3/s)。結(jié)合以上三種雙壁鋼圍堰應(yīng)力計算公式,可得到該特大橋的力學(xué)模型。

    2 特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工技術(shù)設(shè)計

    基于荷載應(yīng)力以及材料特性設(shè)計特大橋在水中的基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工技術(shù),可得到雙壁鋼圍堰的拼接流程(見圖2)。

    圖2 雙壁鋼圍堰拼接流程

    拼裝時需保證雙壁鋼的拼接順序。首先拼裝1-2 層圍堰,然后拼裝3-4 層,最后拼裝5 層。通過豎向拼裝模式,將履帶吊在長邊的圍堰中,并接高不同的焊接點。支架需保證定位子碼的安裝支撐點,其導(dǎo)向裝置主要由對接鋼圍結(jié)構(gòu)與垂直圍堰組成,使用履帶將加工完成的鋼材結(jié)構(gòu)均運到構(gòu)件的安裝位置后,就可直接接入下口焊接點,并相互連接壁板、底板以及木板(拼裝布置見圖3)。

    圖3 拼裝布置示意

    圖中所有的焊接支架與底板、木板、壁板之間均使用角鋼作為焊接的連接點。在圍堰內(nèi)外壁上添加三角支撐平臺,并結(jié)合水平縫隙連接裝置,進(jìn)行雙壁鋼的圍堰施工接縫工程。下方焊接支架時,需將支架作為護筒頂面的受力結(jié)構(gòu),將鋼板架作為護桶的頂面構(gòu)型,以此完成特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工。

    3 工程實例

    3.1 工程概況

    本實驗為驗證上述特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工方法的優(yōu)越性,對不同水深的施工環(huán)境進(jìn)行測試。選擇縣道九臺至大坡公路中的一部分作為本項目的核心區(qū)域,起點位于K66+392,終點位于K68+492,全長2 100 m。在其中建一特大橋,長度1 046 m,橋兩側(cè)引道長約1 054 m,平面交叉處為3,該橋即半拉山松花江大橋。大橋位于吉林省北部松花江中游,在榆樹市大坡鎮(zhèn)和德惠市朝陽鄉(xiāng)之間跨越第二松花江。該特大橋作為公路橋梁連接兩岸,是居民及車輛橫跨兩岸的唯一通路。在重新施工前該橋已為危橋,為保障居民生命安全已全面禁行,為解決河流兩岸居民的出行問題,將該橋拆除并重建。

    3.2 實驗儀器及參數(shù)

    采用弦式鋼板計為應(yīng)力監(jiān)測儀器(見圖4)。

    圖4 弦式鋼板計示意及參數(shù)

    將弦式鋼板計焊接在特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰表面,當(dāng)橋的鋼結(jié)構(gòu)因外力作用發(fā)生形變時,弦式鋼板計也會發(fā)生相應(yīng)形變,通過焊接部位的應(yīng)變壓強,將弦式鋼板計內(nèi)的振弦轉(zhuǎn)變?yōu)殡娦盘枺⒅苯愚D(zhuǎn)變鋼板計內(nèi)部的振動頻率,此時的振動頻率會直接通過數(shù)字呈現(xiàn)。由此可讀取橋體的應(yīng)力變化值,但周邊環(huán)境溫度會導(dǎo)致應(yīng)力變化值出現(xiàn)一定的誤差,因此需計算該溫度下的修正結(jié)果,并結(jié)合鋼材料的彈性變化參數(shù),得到最終應(yīng)力值[5]。采集數(shù)據(jù)時將智能讀數(shù)儀連接在鋼板計左側(cè)(見圖4),以讀取該位置的溫度與應(yīng)變系數(shù)。

    為降低溫度對應(yīng)力值的影響,需進(jìn)行溫度修正。將弦式鋼板計置于恒溫環(huán)境中,不斷調(diào)整溫度,并記錄不同溫度下應(yīng)變值。重復(fù)上述內(nèi)容,在一定的溫度范圍內(nèi)可得到實測應(yīng)變增量與溫度增量的線性關(guān)系,通過該線性關(guān)系可實現(xiàn)溫度修正。

    3.3 應(yīng)力測點布置

    將弦式鋼板計焊接在橋梁之上,可以直接監(jiān)測橋梁該節(jié)點的應(yīng)變指數(shù)。在監(jiān)測特大橋的施工技術(shù)時,可布置如圖5 所示的測點。

    圖5 特大橋測點布置

    可分別對橋的內(nèi)外壁及豎肋應(yīng)力及內(nèi)支撐應(yīng)力進(jìn)行檢測。其中外壁板應(yīng)力監(jiān)測點為X-1、X-2、X-3、X-4,內(nèi)壁板應(yīng)力監(jiān)測點為X-5、X-6、X-7、X-8,豎肋應(yīng)力監(jiān)測點為Y-1、Y-2、Y-3,內(nèi)支撐應(yīng)力監(jiān)測點為Z-1、Z-2、Z-3、Z-4。內(nèi)外壁板中X-1 與X-5 距橋梁最左側(cè)距離為17.25 m,內(nèi)外壁板在左側(cè)橋梁兩個應(yīng)力監(jiān)測點的間距為15.37 m,X-2 與X-6 距橋梁中部的距離為18.35 m。豎肋應(yīng)力的監(jiān)測點分別位于三道豎直支撐體中點部位,而內(nèi)支撐應(yīng)力監(jiān)測點則置于內(nèi)支撐鋼板中部。

    3.4 應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果分析

    3.4.1 外壁板應(yīng)力監(jiān)測

    通過智能讀數(shù)儀得到四個外壁板應(yīng)力與溫度,整理外壁板隨著內(nèi)外水位差的變化情況,外壁板測點應(yīng)力的變化值如圖6 所示。

    圖6 外壁板測點應(yīng)力變化值

    當(dāng)內(nèi)外壁水位差在4-6 m 時,橋外壁板的應(yīng)力處于最大值。在內(nèi)外壁水位差為5 m 時,X-4 測點應(yīng)力可達(dá)116.4 MPa,X-3 測點的應(yīng)力為109.2 MPa,X-2 和X-1 測 點 應(yīng) 力 分 別 為82.3 MPa 和70.6 MPa。從圖中曲線可知,橋梁兩側(cè)所承受的應(yīng)力最大,其形變更嚴(yán)重,X-4 測點的應(yīng)力變化值在不同的水位差下均為應(yīng)力變化的最大值。

    3.4.2 內(nèi)壁板應(yīng)力監(jiān)測

    在智能讀數(shù)儀中讀取X-5 至X-8 四個測點的應(yīng)力值,結(jié)合不同的內(nèi)外壁水位差,可得如圖7所示的監(jiān)測結(jié)果。

    圖7 內(nèi)壁板測點應(yīng)力變化值

    由圖可知,隨著內(nèi)外壁水位差的變化,四個測點的應(yīng)力變化值差距較大,其中X-5 測點的應(yīng)力從-51.3 MPa 變?yōu)?2.3 MPa,X-6 測點從-65.25 MPa 變 為66.27 MPa,X-7 測 點 從-46.5 MPa 變?yōu)?4.7 MPa,X-8 測 點 則 從-57.9 MPa 變 為58.7 MPa。通過以上數(shù)據(jù)可知,在內(nèi)壁板的應(yīng)力變化值中,X-6 測點承受的應(yīng)力最大,形變最明顯;X-7測點承受的應(yīng)力最小,形變量最小。

    3.4.3 豎肋應(yīng)力監(jiān)測

    豎肋的三個測點主要是對三條豎直支撐柱的應(yīng)力監(jiān)測,通過智能讀數(shù)儀的應(yīng)力與溫度值可得如圖8 所示的變化量。

    圖8 豎肋測點應(yīng)力變化值

    由圖可知,隨著內(nèi)外壁水位差逐漸增大,三個豎肋測點的應(yīng)力呈現(xiàn)明顯增加趨勢。其中Y-3測點所承受的應(yīng)力明顯小于Y-1 和Y-2 測點,該測點在內(nèi)外壁水位差為10 m 時應(yīng)力值為90.8 MPa;Y-1 與Y-2 測點在內(nèi)外壁水位差為10 m 時應(yīng)力值分別為112.3 MPa 和128.7 MPa??梢姌蛑兄沃惺艿膽?yīng)力明顯小于兩側(cè)支撐柱。

    3.4.4 內(nèi)支撐應(yīng)力監(jiān)測

    在智能讀數(shù)儀中讀取Z-1 至Z-4 四個測點的應(yīng)力值,結(jié)合不同的內(nèi)外壁水位差,可得如圖9所示的監(jiān)測結(jié)果。

    圖9 內(nèi)支撐測點應(yīng)力變化值

    圖中,隨著內(nèi)外壁水位差的持續(xù)增加,應(yīng)力變化值先急速增加,到水位差為7-m 時增速變緩,直至不再變化。Z-1 至Z-4 四個測點在水位差為10 m 時的應(yīng)力變化值分別為88.6 MPa、117.4 MPa、129.8 MPa、138.6 MPa,其中位于下方的Z-3和Z-4 測點應(yīng)力變化較大。

    3.5 橋梁變形結(jié)果監(jiān)測

    在測量各測點應(yīng)力變化的同時,還需通過光學(xué)儀器測量雙壁鋼圍堰的形變結(jié)果,通過X-1、X-2、X-3、X-4 四個測點上壁板的撓度,得到不同水位差下四個測點的形變值(見表2)。

    由表2、圖10 可知,隨著水位差不斷增加,四個測點的形變撓度也在不斷增長,整體呈上升趨勢。其中在0-6 m 前增長速度較為平緩,在6-9 m 處增長迅速,并在9-10 m 時幾乎暫緩增長,在10 m 后即使內(nèi)外壁水位差繼續(xù)增長,橋梁形變撓度也不會發(fā)生更大變化。在內(nèi)外壁水位差為10 m時,橋梁的最大撓度為5.27 mm,滿足設(shè)計規(guī)范要求,由此可見本文設(shè)計的特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工技術(shù)能夠應(yīng)用于實際施工中。

    圖1 雙壁鋼圍堰立面

    圖10 橋梁形變趨勢擬合分析

    表2 橋梁形變情況(mm)

    4 結(jié)語

    在特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工中,為減小圍堰支護結(jié)構(gòu)承載力及應(yīng)力并保障橋梁安全,提出新的特大橋水中基礎(chǔ)雙壁鋼圍堰施工技術(shù)。其創(chuàng)新之處在于設(shè)計了雙壁鋼圍堰力學(xué)模型,計算了荷載應(yīng)力,并在工程實例中得到驗證。針對應(yīng)力監(jiān)測,設(shè)計了內(nèi)外壁應(yīng)力、豎肋應(yīng)力和內(nèi)支撐應(yīng)力等監(jiān)測項目,結(jié)果顯示各位置應(yīng)力變化值均在規(guī)范要求范圍內(nèi)。針對結(jié)構(gòu)形變量,對各位置撓度變化進(jìn)行了監(jiān)測,最大值為5.27 mm,滿足規(guī)范要求,設(shè)計結(jié)構(gòu)總體安全可靠。實驗涉及各結(jié)構(gòu)代表性位置應(yīng)力和形變監(jiān)測,但后續(xù)研究還需進(jìn)一步優(yōu)化該項技術(shù)。

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