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    熱壓成型砂輪基體結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)化

    2022-11-08 08:49:46時云鵬牛俊凱閆道恒陳曉強(qiáng)
    科技視界 2022年21期
    關(guān)鍵詞:磨料熱壓砂輪

    時云鵬 ??P 張 毅 閆道恒 陳曉強(qiáng)

    (鄭州磨料磨具磨削研究所有限公司,河南 鄭州 450001)

    0 引言

    金屬結(jié)合劑金剛石砂輪具有高硬度、高耐磨、耐高溫、對磨料的把持力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),被廣泛用于磨削硬質(zhì)合金、光學(xué)玻璃、陶瓷、寶石等高硬度脆性材料。傳統(tǒng)的金屬結(jié)合劑金剛石砂輪普遍采用高溫?zé)Y(jié)成型,由于金剛石的石墨化溫度較低,在900℃左右即有較大的熱損傷,導(dǎo)致磨削性能急劇下降,所以日常生產(chǎn)多采用熱壓成型燒結(jié)工藝來進(jìn)行制備。熱壓成型燒結(jié)是一種十分有效的成型方法,其燒結(jié)溫度比常壓成型燒結(jié)低100~150℃。溫度的降低不僅可以防止金剛石石墨化,還可以縮短燒結(jié)時間,抑制晶粒的過分長大,獲得良好的力學(xué)性能。

    常規(guī)熱壓燒結(jié)工藝多采用先燒制磨料層,后續(xù)與基體組裝配合的制備流程,但該制備工藝存在著如下缺點(diǎn):(1)燒結(jié)完畢的磨料層必須在400~500℃高溫下及時卸模,若卸模不及時磨料層會因隨著冷卻收縮將會卡在模具型芯上,導(dǎo)致無法卸模,造成報廢。(2)高溫狀態(tài)下砂輪環(huán)組織內(nèi)部存在有不規(guī)則的內(nèi)應(yīng)力,卸模后內(nèi)應(yīng)力的釋放會導(dǎo)致砂輪環(huán)沿徑向產(chǎn)生一定程度的不規(guī)則變形,導(dǎo)致在后期與基體組裝配合時會存在有較大的縫隙,影響砂輪環(huán)與基體的結(jié)合強(qiáng)度,變形嚴(yán)重者在后期使用過程中存在有砂輪環(huán)脫落的風(fēng)險。所以如何實現(xiàn)磨料層與基體的良好配合,保證結(jié)合強(qiáng)度,是熱壓燒結(jié)工藝的難點(diǎn)。帶基體熱壓工藝作為熱壓燒結(jié)的一種,其特點(diǎn)在于將含有磨料的砂輪工作層與基體同時放于模具中進(jìn)行燒結(jié),既具備熱壓工藝的優(yōu)點(diǎn),又解決了磨料層與基體的配合問題。

    目前關(guān)于金屬結(jié)合劑金剛石砂輪帶基體熱壓燒結(jié)工藝方面的研究多數(shù)聚焦于配方、燒結(jié)曲線等方面的研究,缺少對磨料層與基體結(jié)合強(qiáng)度,磨料層厚度控制等工藝方面的相關(guān)研究。本文通過對模具設(shè)計、基體結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)行研究來控制磨料層的厚度,提升批量產(chǎn)品組織性能的穩(wěn)定性;通過對基體與磨料層結(jié)合面的結(jié)構(gòu)設(shè)計、基體表面處理進(jìn)行研究,提高基體與磨料層間結(jié)合強(qiáng)度,提升砂輪的安全性能,滿足了高速磨削的使用要求。

    1 模具設(shè)計及基體結(jié)構(gòu)設(shè)計

    1.1 模具設(shè)計

    模具的尺寸直接決定著燒結(jié)后磨料層的尺寸,直接影響砂輪環(huán)內(nèi)部組織的致密性,對砂輪的磨削性能起著關(guān)鍵作用,所以合理的模具材料及模具結(jié)構(gòu)是金屬結(jié)合劑金剛石砂輪帶基體熱壓成型工藝研究的基礎(chǔ)。

    石墨的熔點(diǎn)為38℃50℃±50℃,膨脹系數(shù)也很小,石墨強(qiáng)度隨溫度提高而加強(qiáng),在高溫下仍可以保持原有的尺寸精度。除此之外,石墨高溫下析出一氧化碳,對金剛石與結(jié)合劑均有防氧化的作用,故選取其作為模具材料。然后在熱壓燒結(jié)常用的模具基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化得到帶基體熱壓燒結(jié)的專用組合模具。

    該組合模具由模套、上下壓環(huán)、上下型芯、芯棒組組成。通過芯棒與基體的配合定位來保證基體的同心度,防止燒結(jié)后磨料層偏心;通過保證型芯與壓環(huán)厚度的一致性,來保證燒結(jié)后磨料層的厚度達(dá)到設(shè)計要求。

    1.2 基體結(jié)構(gòu)設(shè)計

    實際燒結(jié)過程中,模具內(nèi)中心區(qū)域溫度高達(dá)600~800℃,石墨本身不易膨脹,但鋼基體受熱膨脹后產(chǎn)生的軸向壓力會阻礙上下壓頭向磨料層方向移動,影響磨料層厚度的有效控制。如何通過基體結(jié)構(gòu)優(yōu)化來減少在燒結(jié)過程中產(chǎn)生的阻力,是控制磨料層厚度的關(guān)鍵。

    本研究將基體與型芯的接觸面進(jìn)行部分減薄處理(見圖1)來減少燒結(jié)過程中基體膨脹產(chǎn)生的軸向阻力,到達(dá)控制厚度的目的。具體試驗方案如下。

    圖1 基體改進(jìn)前結(jié)構(gòu)

    圖2 基體改進(jìn)后結(jié)構(gòu)

    (1)對從國內(nèi)某廠商采購的電解銅粉、錫粉金屬粉料進(jìn)行過篩處理,放入三維混料機(jī)進(jìn)行均勻混合,加入濕潤劑制粒,干燥后放入電子除濕柜中保存。

    (2)對從國內(nèi)某廠商采購的45鋼按照改造前后進(jìn)行車削,規(guī)格型號為14E1 100×8×20×4。

    (3)組裝好相應(yīng)的模具,放在加熱設(shè)備上按照對應(yīng)的燒結(jié)曲線進(jìn)行燒結(jié),壓強(qiáng)為200~500 kg/cm。

    (4)燒結(jié)完畢后及時卸掉型芯,然后放在空氣中自然冷卻。待溫度降至室溫后,取出燒結(jié)半成品,打磨掉磨料層上的毛刺,使用千分尺測量磨料層上的厚度尺寸,尺寸精確到0.001 mm。

    按照上述過程,分別對改進(jìn)結(jié)構(gòu)前后的基體進(jìn)行兩輪試燒,每輪分別燒制三次,取其厚度平均值,最后對基體結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后的厚度值進(jìn)行對比。

    改進(jìn)前未進(jìn)行減薄處理的基體平均燒結(jié)厚度高于設(shè)計值0.10 mm,不滿足設(shè)計要求;改進(jìn)后進(jìn)行部分減薄處理的基體則整體接近設(shè)計值,確實達(dá)到了減少燒結(jié)阻力的效果,滿足設(shè)計要求。

    2 基體與磨料層結(jié)合面結(jié)構(gòu)設(shè)計及表面處理

    2.1 基體與磨料層結(jié)合面結(jié)構(gòu)設(shè)計

    在實際燒結(jié)過程中,基體與磨料層的結(jié)合方式以機(jī)械嚙合為主、化學(xué)結(jié)合為輔,合理的基體結(jié)構(gòu)對磨料層與基體的高強(qiáng)度結(jié)合起著至關(guān)重要的作用。所以如何通過基體結(jié)構(gòu)的合理設(shè)計來提高磨料層與基體的結(jié)合強(qiáng)度,是本研究的重點(diǎn)。

    本研究通過對基體與磨料層結(jié)合面的槽型結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn),來達(dá)到提高基體與磨料層結(jié)合強(qiáng)度的目的,保證高速磨削下砂輪使用的安全性,滿足市場需求,具體方案如下:

    (1)在CS6150 普通車床上分別采用相同的轉(zhuǎn)速及進(jìn)刀量車削加工三種槽型的基體,每種一片,結(jié)合面厚度為4 mm,基體規(guī)格號為14E1 100 mm×8 mm×20 mm×4 mm。

    (2)按1.2 試驗過程進(jìn)行試燒,燒成后用線切割對燒成半成品砂輪進(jìn)行六等分。

    (3)每種槽型結(jié)構(gòu)取三個試塊進(jìn)行徑向拉伸強(qiáng)度測試。

    按照上述過程,分別對三種槽型結(jié)構(gòu)的基體樣塊進(jìn)行徑向拉伸強(qiáng)度測試,取其抗拉強(qiáng)度平均值進(jìn)行對比,數(shù)據(jù)如表1 所示。

    從表1 數(shù)據(jù)中可知,U 型槽結(jié)構(gòu)下,磨料層與基體的機(jī)械嚙合程度最強(qiáng),結(jié)合強(qiáng)度最高,滿足設(shè)計要求(常規(guī)熱壓燒結(jié)工藝中基體與磨料層基體結(jié)合強(qiáng)度在50 N/mm,故以此為設(shè)計值)。

    表1 不同槽型拉伸強(qiáng)度測試結(jié)果

    2.2 基體與磨料層結(jié)合面表面處理

    薄基體(厚度2 mm 及以下)與磨料層接觸面積過小,機(jī)械嚙合的把持力不足,槽型結(jié)構(gòu)的改進(jìn)對其結(jié)合強(qiáng)度的提高作用有限。所以如何提高該類砂輪基體與磨料層的結(jié)合強(qiáng)度是研究的難點(diǎn)。

    本研究通過對加工后的基體進(jìn)行表面改性處理,增加基體與磨料層的冶金結(jié)合強(qiáng)度。實現(xiàn)薄基體、窄接觸面前提下,磨料層與基體結(jié)合強(qiáng)度的提高,保證砂輪安全性能,滿足高速磨削的使用要求。具體方案如下。

    (1)加工兩片U 型槽基體,結(jié)合面厚度為2 mm,基體規(guī)格型號為14E1 100 mm×8 mm×20 mm×2 mm。

    (2)使用噴砂機(jī)對其中一片基體結(jié)合面進(jìn)行鈍化處理,另一片不做表面處理直接燒結(jié)。

    (3)將鈍化后的基體放置超聲波清洗劑中除油后,放在電鍍槽中對結(jié)合面進(jìn)行鍍銅處理。

    (4)按照1.2 試驗過程進(jìn)行燒結(jié)半成品的試做,燒成后使用線切割對兩片燒成半成品砂輪進(jìn)行六等分。

    (5)每種取三個試塊進(jìn)行徑向拉伸強(qiáng)度測試。

    按照上述過程,將經(jīng)表面處理的基體與未經(jīng)處理的基體數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,數(shù)據(jù)如表2 所示。

    從表2 數(shù)據(jù)可知,經(jīng)表面改性處理的基體燒結(jié)后與磨料層的結(jié)合強(qiáng)度較未經(jīng)處理的基體高43%,效果明顯,且均值大于50 N/mm,滿足設(shè)計要求(常規(guī)熱壓燒結(jié)工藝中基體與磨料層基體結(jié)合強(qiáng)度在50 N/mm,故以此為設(shè)計值)。

    表2 基體表面處理前后結(jié)合強(qiáng)度數(shù)據(jù)

    3 結(jié)語

    (1)基體與型芯的接觸面部分的減薄處理可以減少燒結(jié)過程中基體膨脹產(chǎn)生的軸向阻力,實現(xiàn)磨料層的厚度控制,保證磨料層內(nèi)部的組織性能滿足設(shè)計要求。

    (2)基體與砂輪結(jié)合面的槽型結(jié)構(gòu)對磨料層與基體的結(jié)合強(qiáng)度有重要作用,其中U 型槽結(jié)構(gòu)明顯優(yōu)于V 型槽、梯形槽。

    (3)基體與砂輪結(jié)合面的鈍化、鍍銅處理工藝可以明顯提高薄基體(2mm 以內(nèi))的磨料層與基體的結(jié)合強(qiáng)度。

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