立方體式考夫曼離子推力器極靴結(jié)構(gòu)設計*

閆 康，周思引，聶萬勝，朱康武，朱浩然，吳其駿

（1. 航天工程大學·北京·101416；2.上海航天控制技術研究所·上?！?01109）

0 引 言

航天器在軌運行需要高精度的推力控制，對推力器的壽命也有很高要求，尤其在深空探測任務中，航天器有效載荷小、液體推進劑長期儲存難、無補給等問題限制了航天器的壽命和載荷能力[1-2]，電推進技術可以解決上述問題[3-6]。電推進是一種利用太陽能產(chǎn)生的電能電離推進劑工質(zhì)，并加速電離工質(zhì)從而產(chǎn)生推力的空間推進方式。各種電推進類型中，考夫曼離子推力器工質(zhì)利用率高達90%，效率可達60%[7-9]，壽命近萬小時，在空間電推進領域應用中占比非常大，是未來航天器推進技術發(fā)展的重要方向之一。

對于離子推力器，磁場位形在很大程度上決定了電離率，進而影響了推力器核心性能。圍繞考夫曼離子推力器放電室磁場設計，國內(nèi)外開展了眾多研究：M.J.Patterson等[10-11]針對30cm考夫曼離子推力器進行研究，發(fā)現(xiàn)放電室內(nèi)磁場等值線在0.005T時，放電室壁面電流損失降低了10%；在RC3考夫曼離子推力器[12]、BBM-1推力器[13]和美國的NEXT推力器[14]的研究過程中，也都對陰極極靴位形進行了試驗，發(fā)現(xiàn)存在一個最優(yōu)值，使得推力器的核心性能參數(shù)達到最優(yōu)。

極靴會引導磁力線在放電室內(nèi)的走勢，進而對放電室內(nèi)電子密度和電子溫度等參數(shù)產(chǎn)生影響，是決定推力器性能的重要因素之一。為此，通常需要開展大量的地面試驗以優(yōu)化極靴結(jié)構(gòu)設計，但是大量電推進地面試驗需要消耗大量的推進劑，導致試驗成本很高，試驗周期較長。隨著計算機軟硬件的飛速發(fā)展，通過數(shù)值仿真對多物理場模擬已成為可能，采用數(shù)值仿真手段研究離子推力器工作性能參數(shù)，已成為當前電推進研究領域的趨勢。

當前對考夫曼離子推力器的設計研究，大都是圓柱形和錐形-直段形結(jié)構(gòu)[15-16]，然而絕大多數(shù)衛(wèi)星采用立方體構(gòu)型。從制造和裝配的角度看，推力器采用立方體構(gòu)型較傳統(tǒng)構(gòu)型更有優(yōu)勢，有利于快速批量化生產(chǎn)。鑒于此，本文針對自主設計的立方體式考夫曼離子推力器，開展了陰極極靴結(jié)構(gòu)設計研究，通過數(shù)值仿真手段獲得了不同陰極極靴結(jié)構(gòu)下的放電室特征參數(shù)，給出了陰極極靴設計建議。

1 推力器工作原理與研究工況

1.1 立方體式考夫曼離子推力器介紹

自主設計的立方體式考夫曼離子推力器結(jié)構(gòu)如圖1所示，采用柱狀永磁體（銣鐵硼Nd-Fe-B），極靴可以引導放電室內(nèi)部的磁場分布，達到磁場強度要求，也滿足磁鋼對工作溫度的條件，降低了設計和試驗難度。推力器整體為長方體結(jié)構(gòu)，相較于圓柱形推力器，航天器在運行過程中長方體不易滾動，質(zhì)心不容易發(fā)生偏移，且易于模塊化組裝?？挤蚵碗x子推力器根據(jù)磁場結(jié)構(gòu)可分為強發(fā)散場、環(huán)形會切場、柱形會切場三種類型，本文研究關注的是小功率離子推力器，通常選擇強發(fā)散場直流放電室結(jié)構(gòu)，其磁場位形布局相對簡單，體積小，質(zhì)量小。離子推力器工作時，主陰極發(fā)射電子在電場作用下進入放電室內(nèi)，磁場約束電子在放電室內(nèi)且增加運動路程，在與電場的共同作用下，電子與工質(zhì)發(fā)生碰撞產(chǎn)生離子，離子通過柵極加速引出。為防止離子在航天器表面附著等情況影響航天器本體電位，中和器產(chǎn)生電子在電場作用下與出口離子束流進行中和。

圖1 立方體式考夫曼離子推力器結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Cube Kaufman ion thruster structure diagram

1.2 研究工況

參考LIPS-100圓柱形離子推力器[17]陰極極靴內(nèi)徑，以及SERT-II圓柱形推力器[18]陰極極靴長度和內(nèi)徑值，根據(jù)考夫曼離子推力器陰極極靴初步設計經(jīng)驗式（1）和式（2），選取立方體陰極極靴徑向截面為長方形結(jié)構(gòu)，長度范圍為15～25mm，長寬等比例變化，陰極極靴深入放電室內(nèi)部10mm。

DK≈0.4Dd

（1）

LK≈0.5DK

（2）

式中，DK為陰極極靴內(nèi)徑；Dd為放電室口徑；LK為陰極極靴長度。

推力器陰極極靴設計依據(jù)經(jīng)驗式（1）和式（2），選取三種不同極靴結(jié)構(gòu)進行研究，具體構(gòu)型尺寸如表1所示。

表1 陰極極靴五種結(jié)構(gòu)

2 數(shù)值仿真模型與方法

2.1 數(shù)值計算模型

電子密度ne和電子能量密度nε分別由漂移擴散方程式（3）～式（10）計算

（3）

（4）

De=μeTe

（5）

Dε=μεTe

（6）

（7）

（8）

（9）

（10）

電子源與電子能量損失的計算式為

（11）

式中，M為參與電子變化反應的數(shù)量；P為非彈性電子與中性碰撞反應的數(shù)量；xj為關于反應j中目標物的摩爾分數(shù)；kj為反應j速率系數(shù)（m3/s）；Nn為中性粒子數(shù)密度（/m3）；Δεj為反應j中損失的能量（eV）。

由于永磁體產(chǎn)生強磁場，故電子遷移率計算式為

（12）

式中，μdc為無磁場情況下的電子遷移率（m2/（V·s））；Bx、By和Bz分別為磁場在x、y和z方向上的磁場分量（T）。

2.2 初始條件

根據(jù)離子推力器試驗結(jié)果[19]，數(shù)值模擬中電子與氙離子初始密度為1×1017/m3，空心陰極產(chǎn)生電子速率為4.2×1024/（m3·s）[20]，電子初始溫度為4eV，放電室內(nèi)壓強為0.1Pa，陽極電壓為40V，陰極極靴與屏柵極電壓為0V。

2.3 邊界條件

圖2 推力器三維模型Fig.2 3D model of thruster

由于設計推力器為立方體式，所以不能采取二維軸對稱簡化計算模型，實際計算區(qū)域為整個三維立方體離子推力器，如圖2所示。設置空心陰極發(fā)射的電子在底部陰極極靴中心釋放，經(jīng)過陽極的電場和極靴引導的磁場共同作用下，進行霍爾漂移運動，并和中性粒子發(fā)生碰撞電離等，其中部分電子和離子與極靴、陽極和放電室內(nèi)壁發(fā)生碰撞，電子到達放電室出口都視為消失，不考慮電子二次發(fā)射。

2.4 穩(wěn)定性條件

數(shù)值計算中的空間步長和時間步長對計算穩(wěn)定性有著決定性影響，根據(jù)導心理論[21]，帶電粒子在一定距離內(nèi)自身電場會對外部電場產(chǎn)生影響，所以網(wǎng)格劃分中需要考慮德拜長度[22]，時間步長設置應小于回旋頻率的倒數(shù)[23]。

（13）

式中，λD為德拜長度（m）；ε0為真空介電常數(shù)（8.85×10-12F/m）；k為玻耳茲曼常數(shù)（1.38×10-23J/K）；ni為氙離子密度（/m3）；e為帶電粒子電荷量；電子溫度Te取4eV。

（14）

式中，m為氙離子質(zhì)量（2.18×10-25kg）；ωp為回旋頻率；求出時間步長dt<1.7677×10-8。

考慮數(shù)值計算收斂問題[24]，由能量守恒定律求出最大速度和時間步長

（15）

（16）

式中，Δφ為陽極與入口處電勢差（V）；dl為網(wǎng)格邊長（m）；vmax為最大速度（m/s）。綜合考慮，本模型網(wǎng)格邊長需小于德拜長度λD：max（Δx,Δy,Δz）<1×10-5m，Δx、Δy、Δz分別為每個網(wǎng)格在x、y、z方向上的變化量（m）;時間步長取dt=1×10-10s。

3 結(jié)果與討論

圖3所示為不同極靴結(jié)構(gòu)瞬態(tài)放電室內(nèi)磁場分布和電子密度分布云圖。磁力線由磁鐵發(fā)出,經(jīng)極靴引導至放電室內(nèi)部?？v向?qū)Ρ炔煌Y(jié)構(gòu)工況可見，隨著陰極極靴內(nèi)徑增大，磁場的均勻性和強度逐漸下降。結(jié)構(gòu)一和結(jié)構(gòu)二的磁場分布明顯不對稱，隨著內(nèi)徑增大，放電室中心磁場強度下降，電子的運動路程發(fā)生變化，電子密度最大值從3.5×1018/m3降至4.12×1017/m3;但是電子密度分布有所改善，電子密度最小值從1.27×1014/m3提高至3.97×1014/m3。

圖4給出了放電室出口沿徑向的離子密度分布。可以看出，陰極極靴的直徑在一定范圍內(nèi)變化時，其引導的放電室內(nèi)磁場分布不同，隨著放電室內(nèi)電子密度逐漸上升，放電室出口處離子密度峰值先增大后減小?？傮w上，離子推力器出口處離子密度都符合對稱式波峰分布[25-27]，陰極極靴在五種不同內(nèi)徑情況下，結(jié)構(gòu)二和結(jié)構(gòu)五的推力器出口離子密度分布對稱性較差，對柵極侵蝕和壽命有較大影響，導致推力密度分布不均勻；結(jié)構(gòu)三比結(jié)構(gòu)一的平均出口離子密度高出9.36%，雖然結(jié)構(gòu)三比結(jié)構(gòu)四的平均出口離子密度高出1%，但是結(jié)構(gòu)三出口的離子密度分布相比結(jié)構(gòu)四較差，所以結(jié)構(gòu)四綜合性能較好。對稱軸上離子密度較高，其柵極系統(tǒng)通過率會相對降低，抑制了出口中心處束流的離子數(shù)量；出口邊緣離子密度相對較低，其柵極系統(tǒng)通過率高于出口中心處，故束流的離子密度分布較屏柵前會更均勻[28]。

（a） 結(jié)構(gòu)一

（b） 結(jié)構(gòu)二

（d） 結(jié)構(gòu)四

（e） 結(jié)構(gòu)五圖3 五種結(jié)構(gòu)的磁場和電子密度分布Fig.3 Magnetic field and electron density distributions for five structures

圖4 放電室出口離子密度Fig.4 The ion density at the outlet of the discharge chamber

從五種結(jié)構(gòu)放電室的電子溫度分布（圖5）發(fā)現(xiàn)，電子在磁力線的約束下與中性粒子發(fā)生碰撞電離產(chǎn)生離子，當極靴內(nèi)徑增大，極靴引導的磁力線外移，電子沿磁力線徑向范圍增大，電離區(qū)域增大，所以該區(qū)域電子溫度相對較低[29]。隨著陰極極靴內(nèi)徑的減小，較低的電子溫度區(qū)域（藍色部分）分布在屏柵極靴和陰極極靴之間磁場線輪廓內(nèi)部。對比電子溫度云圖（圖5）與磁場分布結(jié)果（圖3）發(fā)現(xiàn)，電子溫度的梯度輪廓與磁力線比較重合。由于電子具有一定的初始能量，除了電場作用外，粒子間碰撞會使得電子溫度發(fā)生變化，結(jié)構(gòu)一和結(jié)構(gòu)二相比其他三種結(jié)構(gòu)，放電室中心電子溫度較低區(qū)域大，反映電離程度較高[30]。但如圖6所示，隨著陰極極靴內(nèi)徑的減小，放電室內(nèi)電子溫度逐漸增加，發(fā)散場的電子在放電室內(nèi)壁附近溫度會驟然升高，主要是因為放電室內(nèi)壁附近的磁場強度比放電室中心要小，磁場對電子的約束較弱，使內(nèi)壁附近的電子容易與壁面發(fā)生碰撞而損失能量，在內(nèi)壁附近形成鞘層[31]；其次，放電室內(nèi)壁附近的電子獲得能量后，在放電室軸向運動中會與氣體工質(zhì)發(fā)生非彈性碰撞，能量也會損失[32]，所以放電室內(nèi)壁附近的電子溫度較高[33]。在實際工作中，放電室開始點火后內(nèi)部溫度逐漸升高至平穩(wěn)，會影響電子的初始速度，電子的拉莫爾半徑會增大，在保證電子能被磁場約束在陽極內(nèi)部的前提下，遵循放電室出口離子密度和分布等條件，考慮陰極極靴結(jié)構(gòu)時優(yōu)選結(jié)構(gòu)四。

（a） 結(jié)構(gòu)一

（b） 結(jié)構(gòu)二

（c） 結(jié)構(gòu)三

（d） 結(jié)構(gòu)四

（e） 結(jié)構(gòu)五圖5 中心截面處電子溫度分布Fig.5 Electronic temperature distribution at the central section

（a） 徑向電子溫度

（b） 軸向電子溫度圖6 徑向與軸向電子溫度分布Fig.6 The distribution of electron temperature in the radial and axial directions

4 結(jié) 論

本文針對自主設計的立方體式考夫曼離子推力器，建立等離子運動過程的三維粒子數(shù)值模型，開展了三維數(shù)值仿真研究，對比分析了不同極靴內(nèi)徑引導的放電室磁場分布，主要結(jié)論如下：

1）對于五種陰極極靴結(jié)構(gòu)，隨著極靴內(nèi)徑的增加，電子徑向運動范圍增大，電子密度分布更均勻；但是極靴內(nèi)徑增加可能會降低推力器總性能，體現(xiàn)在放電室內(nèi)壁電子溫度逐漸增大，電子損耗增大。

2）隨著極靴內(nèi)徑的增加，磁力線約束的范圍增大，電子與中性粒子碰撞電離范圍增大，出口離子密度分布均勻；但是放電室中心磁場強度降低，放電室出口處離子密度呈現(xiàn)下降趨勢，導致推力器性能下降。

對于本文涉及的立方體考夫曼離子推力器，長寬高為15mm×12.5mm×15mm的陰極極靴構(gòu)型最佳，既可保持較低的壁面電子溫度，又有利于推力器出口的離子均勻性。