復(fù)合型煙煤抑塵劑應(yīng)用效果試驗分析

肖 鵬，程玥穎，趙 波，劉瀟瀟

(1.西安科技大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院，陜西 西安 710054；2.西安科技大學(xué) 西部礦井開采及災(zāi)害防治教育部重點(diǎn)實(shí)驗室，陜西 西安 710054)

0 引 言

煤炭是中國的主要能源，對中國經(jīng)濟(jì)發(fā)展具有重要作用[1]。煤炭開采過程中煤塵作為煤礦生產(chǎn)伴生物之一，長時間漂浮在礦井環(huán)境中，對礦井安全生產(chǎn)、工人職業(yè)健康、礦區(qū)環(huán)境3個方面產(chǎn)生負(fù)面影響[2-4]。因此，為保障礦井工人職業(yè)安全健康，實(shí)現(xiàn)煤炭高效安全生產(chǎn)，國內(nèi)外針對礦井煤塵防治開展了大量研究，并取得了豐碩的成果。

由于煤礦井下生產(chǎn)條件的特殊性，目前礦井大多數(shù)采用的除塵技術(shù)仍為通風(fēng)除塵及濕式除塵[5-7]。其中濕式除塵技術(shù)主要利用水介質(zhì)捕捉煤塵，實(shí)現(xiàn)降塵效果，這種技術(shù)憑借系統(tǒng)簡單、布置靈活、使用方便、成本低等優(yōu)點(diǎn)成為礦井最常用的除塵技術(shù)。目前對該技術(shù)的研究主要集中在2個方面：一是改善霧化效果，提高捕塵效率；二是通過改變水介質(zhì)材料，改善水溶液對煤體的作用效果，提高水溶液對煤塵的潤濕、粘結(jié)或凝并能力[8-10]。

近年來，許多學(xué)者對多功能抑塵劑進(jìn)行了研究，能夠有效改善單一性能抑塵劑的不足[11]。目前廣泛使用抑塵劑主要為復(fù)配抑塵劑，通過將潤濕劑、粘結(jié)劑及添加劑復(fù)配組成。其中表面活性劑作為潤濕劑，能有效降低溶液表面張力、接觸角、沉降時間等參數(shù)，改善煤體的潤濕性能[12]。SHI等使用化學(xué)抑塵劑與陰離子非離子表面活性劑復(fù)合來捕獲軸空氣中的煤塵[13]；XI等人混合聚環(huán)氧乙烷(g-PEO)和十二烷基硫酸鈉(SDS)的混合物抑塵特性[14]；CHANG等研究了不同初始濃度條件下的不同表面活性劑抑塵效果[15]；趙璐等研究了8種不同表面活性劑對煤塵的潤濕特性[16]；CHEN等研究了表面活性劑十二烷基苯磺酸鈉(SDBS)與十二烷基磺酸鈉(SDS)對煤潤濕作用[17]。高分子類試劑作為團(tuán)聚劑依靠在水中的構(gòu)象和本身粘度實(shí)現(xiàn)對顆粒的團(tuán)聚，黃原膠(XTG)作為一種自然多糖生物高聚物，易溶于水，有較高穩(wěn)定性，同時低濃度條件下具有高粘度，因此作為團(tuán)聚劑得到了廣泛的應(yīng)用[18]。XTG與SDBS復(fù)配，作為固結(jié)劑、抑塵劑、流變性能改良劑等在多領(lǐng)域應(yīng)用，并取得良好效果[19-20]。

在此之前，通過0.05wt%XTG與不同表面活性劑復(fù)配，對復(fù)合溶液的團(tuán)聚和潤濕性能參數(shù)進(jìn)行了測定分析研究，結(jié)果表明0.05wt%XTG+0.05wt%SDBS復(fù)配溶液潤濕團(tuán)聚性能參數(shù)最好[21]，但未對其實(shí)際降塵效果進(jìn)行研究，降塵效果除抑塵劑性能參數(shù)影響外，仍受噴霧介質(zhì)，噴霧形態(tài)以及對煤塵作用狀態(tài)影響，性能參數(shù)不能完全說明其抑塵效果。因此，為進(jìn)一步研究此復(fù)配抑塵劑的抑塵作用效果，更好的體現(xiàn)復(fù)配抑塵劑抑塵效果，基于XTG與SDBS復(fù)配性能參數(shù)實(shí)驗結(jié)果，采用靜態(tài)降塵實(shí)驗與動態(tài)抑塵實(shí)驗，對0.05wt%XTG+0.05wt%SDBS復(fù)配煙煤抑塵劑降塵效果進(jìn)行對比分析，研究結(jié)果將為煙煤煤礦井下噴霧降塵的應(yīng)用提供理論參考。

1 試驗方案

1.1 煤樣及試劑

1.1.1 煤樣選擇及制備

選擇山陽煤礦掘進(jìn)工作面煙煤樣品，首先使用標(biāo)準(zhǔn)篩100目(0.15 mm)～200目(0.074 mm)對煤粉樣品進(jìn)行篩選，其次將篩選后煤粉樣品放入真空干燥箱，恒溫60 ℃干燥8 h，最后將樣品收于密封樣品袋中保存。采用長沙開元儀器股份有限公司生產(chǎn)的SE-MAG 6700全自動工業(yè)分析儀對煤塵樣品進(jìn)行了工業(yè)分析，測試結(jié)果見表1。

表1 煤樣工業(yè)分析

煤粉自身潤濕性受灰分、水分、固定碳相對含量影響?；曳旨八趾吭降停潭ㄌ己吭礁?，則煤粉潤濕性越差。由表1可知，試驗所用煙煤樣品水分及灰分含量較低，水分為0.34%，灰分為11.71%。同時山陽煤礦煙煤堅固性系數(shù)僅為0.52，其性脆、疏松易碎；粘結(jié)指數(shù)<20，膠質(zhì)層厚度Y值多變化在0～14，屬于弱粘結(jié)、不熔融粘結(jié)和不膨脹熔融粘結(jié)，即山陽煤礦煙煤樣品存在易破碎，難潤濕，容易引起二次揚(yáng)塵等特點(diǎn)。

1.1.2 試劑制備

黃原膠(XTG)為阿拉丁有限公司生產(chǎn)，純度為USP級；十二烷基苯磺酸鈉(SDBS)為西安博聯(lián)特化工有限公司生產(chǎn)，純度90%。根據(jù)前期研究成果配制試劑0.05wt%XTG+0.05wt%SDBS，同時配制0.05wt%XTG，0.05wt%SDBS溶液作為對比試劑進(jìn)行實(shí)驗。

1.2 靜態(tài)降塵效果對比

1.2.1 滲透試驗

滲透實(shí)驗?zāi)軌蛴行гu價抑塵劑對煤粉潤濕作用效果，主要以滲透時間表征[22]。稱量10 g煤粉，將其裝入玻璃試管中，震動夯實(shí)樣品，利用滴定管吸取10 mL試劑溶液，將其滴入直徑18 mm玻璃試管中，滴入后將樣品表面溶液完全消失時間記為潤濕時間。

1.2.2 噴灑試驗

稱量2 g煤粉，將其均勻鋪開在直徑60 mm培養(yǎng)皿中，采用定流量噴頭在距樣品高度20 cm位置對煤粉噴灑10次，并采用高清相機(jī)記錄效果。噴灑完成后，將其放至防塵箱進(jìn)行自然干燥，48 h后再次拍攝。對比分析水、復(fù)配試劑、0.05wt%SDBS，0.05wt%XTG 4種溶液之間噴灑效果。

1.2.3 浸泡試驗

稱量5 g煤粉，將其均勻鋪開在直徑60 mm培養(yǎng)皿中，隨后將水、復(fù)配試劑、0.05wt%SDBS，0.05wt%XTG 4種溶液各50 mL倒入培養(yǎng)皿中，放置在防塵箱中浸泡12 h，12 h后放入真空干燥箱，在溫度60 ℃條件下干燥12 h，干燥完成后對其表面狀態(tài)進(jìn)行拍攝記錄。

1.3 物理模擬巷道抑塵試驗臺動態(tài)降塵效果對比

為研究抑塵劑動態(tài)抑塵性能，模擬掘進(jìn)工作面的粉塵，利用物理模擬巷道試驗系統(tǒng)裝置進(jìn)行噴霧降塵。根據(jù)MT 506—1996《礦用降塵劑性能測定方法》，物理模擬巷道試驗系統(tǒng)設(shè)計主要由擴(kuò)散風(fēng)筒，模擬風(fēng)巷，集風(fēng)筒，煤塵產(chǎn)塵裝置，噴霧和增壓裝置，粉塵濃度分布監(jiān)測系統(tǒng)，風(fēng)機(jī)及尾氣處理系統(tǒng)組成，模擬系統(tǒng)如圖1所示。

根據(jù)現(xiàn)場測定粉塵濃度分布，風(fēng)巷主要模擬掘進(jìn)巷道的掘進(jìn)環(huán)境，結(jié)合粉塵運(yùn)動及靠近塵源降塵效果，最終選擇模擬真實(shí)巷道中部分區(qū)域降塵狀態(tài)。由于試驗臺設(shè)計過程中受試驗場地等條件限制，無法實(shí)現(xiàn)原型∶模型=1∶1，如果巷道截面面積過小，噴霧降塵過程中噴霧狀態(tài)無法實(shí)現(xiàn)，綜上，最終設(shè)計模擬巷道箱體主體部分尺寸為(3.5 m×1 m×1 m)，擴(kuò)散風(fēng)筒長0.3 m，集風(fēng)筒長0.5 m，發(fā)塵段和集風(fēng)段橫截面積變?yōu)?.5 m×0.5 m。在側(cè)方開有4個側(cè)門，能夠?qū)υ囼炏到y(tǒng)內(nèi)設(shè)備調(diào)整。在距進(jìn)風(fēng)口1 m處和距進(jìn)風(fēng)口3.1 m處各放置一臺AKFC-92A礦用粉塵采樣器。

1.3.1 風(fēng)速影響試驗

風(fēng)速是影響粉塵在巷道運(yùn)動狀態(tài)的重要因素，根據(jù)巷道風(fēng)速變化規(guī)律對試驗風(fēng)速進(jìn)行測定選取十分必要。因此，試驗采用數(shù)值模擬與實(shí)際風(fēng)速測定2種方式同時對模擬巷道風(fēng)流場風(fēng)速分布規(guī)律進(jìn)行研究，更具科學(xué)性。

1)選用FLUENT軟件對模擬巷道風(fēng)場的風(fēng)速變化規(guī)律進(jìn)行模擬，設(shè)定抽風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口部分L進(jìn)=0.3 m，巷道長度L巷=3.5 m，L出=0.5 m，L總=4.3 m；進(jìn)出口邊長0.5 m，巷道邊長1 m；入口風(fēng)速V入=5.8 m/s。

2)利用風(fēng)速測量儀對巷道實(shí)際風(fēng)速進(jìn)行測量，根據(jù)實(shí)測位置，在模擬圖中選取直線從而達(dá)到模擬計算各點(diǎn)位風(fēng)速與實(shí)際測量結(jié)果對比的目的，形成對照驗證。風(fēng)速測定點(diǎn)位分布如圖2所示。

3)對風(fēng)速條件下巷道粉塵濃度分布特性進(jìn)行測定，開啟粉塵發(fā)生器一分鐘后啟動粉塵采樣器，并以20 L/min的流量對含塵風(fēng)流進(jìn)行采集。

1.3.2 噴霧霧化特性

噴霧形態(tài)參數(shù)是噴霧動態(tài)抑塵效果實(shí)驗中重要影響因素之一，噴霧形態(tài)參數(shù)包括噴嘴霧化角，流量，將直接影響霧滴與粉塵顆粒作用發(fā)生概率，決定噴霧降塵效果[23]。為實(shí)現(xiàn)高效降塵，選擇3種不同噴霧形態(tài)參數(shù)噴嘴進(jìn)行復(fù)合抑塵劑降塵效果對比研究。

實(shí)驗噴嘴見表2，噴霧噴嘴孔徑為 1.5 mm，噴霧壓力為1 MPa。在調(diào)節(jié)支架上安裝噴嘴，并調(diào)節(jié)測試點(diǎn)，以相同的粉塵噴射量和風(fēng)速營造相同粉塵環(huán)境。待粉塵發(fā)生器開啟1 min后開啟降塵噴霧，噴霧開始30 s后，以20 L/min的流量進(jìn)行全塵粉塵濃度采集，分別對3種噴嘴降塵效果進(jìn)行實(shí)驗測定。將粉塵采樣器濾膜經(jīng)過12 h干燥處理后進(jìn)行稱重測量。

表2 噴嘴參數(shù)

1.3.3 降塵性能對比

在風(fēng)速、發(fā)塵量、噴嘴、壓力及噴灑時間相同的條件下，對復(fù)配抑塵劑、0.05wt%SDBS,0.05wt%XTG以及水4種溶液動態(tài)降塵效果進(jìn)行試驗對比測試。待粉塵發(fā)生器開啟1 min后開啟降塵噴霧，噴霧開始30 s后，以20 L/min的流量進(jìn)行粉塵濃度采集。

2 結(jié)果與分析

2.1 滲透結(jié)果分析

滲透時間反映了抑塵劑對揚(yáng)塵顆粒的潤濕能力。滲透時間越短，潤濕性越好，抑塵劑溶液捕捉煤塵顆粒能力就越強(qiáng)。

實(shí)驗結(jié)果見表3，復(fù)配試劑能改善溶液對煤粉的潤濕作用，提高溶液滲透性能。水由于表面張力較大，滴入煤粉后，液滴表面形成油膜，無法滲透煤粉；XTG溶液由于其潤濕性能差也無法實(shí)現(xiàn)完全滲透，使得大量液體停留在煤粉表面；SDBS具有高潤濕性，能夠較快的潤濕滲透煤粉。復(fù)配溶液中由于XTG與SDBS的增效作用，溶液中羥基吸附比例增加，提高了溶液潤濕性，因此復(fù)配試劑浸透實(shí)驗效果明顯。

表3 滲透試驗結(jié)果

2.2 噴灑結(jié)果分析

通過噴灑實(shí)驗對不同試劑靜態(tài)抑塵效果分析，實(shí)驗結(jié)果如圖3所示。煤粉樣品經(jīng)4種不同溶液噴灑后表現(xiàn)出不同分布狀態(tài)。水溶液噴灑處理的煤塵樣品表面有大量細(xì)密液滴，煤粉以小顆粒形態(tài)存在；SDBS溶液處理的煤粉樣品，能夠潤濕煤粉，并形成片狀浸潤，部分溶液留在煤粉表面呈小液珠狀；XTG溶液處理的煤粉樣品表面有明顯大片網(wǎng)狀黏連結(jié)構(gòu)，以大顆粒液滴為主；復(fù)配試劑處理的煤粉樣品既有呈區(qū)域片狀浸潤，也有區(qū)域粘結(jié)團(tuán)聚，煤粉表面液滴呈大顆粒狀，液滴表面有油膜形成，在培養(yǎng)皿壁邊表現(xiàn)明顯潤濕性。

采用Image J圖片處理軟件對作用面積抓取，根據(jù)比例尺及實(shí)際尺寸，對4個煤粉表面作用面積計算，進(jìn)一步對比分析不同試劑抑塵作用效果，不同溶液噴灑面積結(jié)果如圖4所示。

從圖4可知，樣品表面覆蓋面積從大到小依次為XTG、復(fù)合試劑、SDBS、水。水處理的樣品表面覆蓋面積為11.8 cm2，SDBS樣品表面覆蓋面積為11.96 cm2，復(fù)配試劑樣品表面覆蓋面積為14.36 cm2，復(fù)配試劑與XTG覆蓋面積18.35 cm2相比，相差3.99 cm2。XTG溶液、復(fù)配抑塵劑相較水處理的煤粉樣品表面覆蓋面積增加21.73%，55.56%。結(jié)果表明，黃原膠的加入，對煤體表面作用效果提高。XTG在煤粉樣品表面通過“架橋”連接煤粉顆粒，形成網(wǎng)狀黏結(jié)，使得煤塵更好地形成大的完整個體[24]。SDBS能夠通過高潤濕性在煤粉表面鋪展開來，滲透潤濕煤粉顆粒，復(fù)合抑塵劑噴灑在煤粉表面使得固結(jié)液滲透煤塵，擴(kuò)大煤粉與抑塵劑的接觸面積，提高抑塵效果。

2.3 浸泡結(jié)果分析

不同溶液煤塵浸泡結(jié)果如圖5所示。SDBS溶液處理的煤粉樣品，樣品表面平整，無明顯大顆粒；XTG浸泡后，煤粉表面出現(xiàn)大片塊狀固結(jié)層，樣品表面粗糙不平，形狀多樣且分布不均；復(fù)配試劑處理的樣品出現(xiàn)固結(jié)層樣貌，樣品表面相對平整，固結(jié)狀態(tài)分布均勻。復(fù)配試劑浸泡實(shí)驗表現(xiàn)出較好的抑塵效果，結(jié)合噴淋后煙煤粉塵的團(tuán)聚結(jié)構(gòu)，所形成的網(wǎng)狀衍生物緊密包裹著每一個粉塵顆粒，具有除團(tuán)聚作用外良好的潤濕性，使得煤粉顆粒之間連接更加致密；經(jīng)過0.05wt%XTG處理后的煤粉樣品，團(tuán)聚體表現(xiàn)為球狀，團(tuán)聚結(jié)構(gòu)緊密、致密，煤塵附著性強(qiáng)[17]。

黃原膠溶液在氫鍵作用下，黃原膠液滴對煙煤顆粒形成較大粘結(jié)力，由于黃原膠溶液潤濕性差，無法滲透煤塵，在煤塵樣品表面形成明顯固結(jié)層。復(fù)合試劑中SDBS改變了XTG分子的聚集特性，改善復(fù)合溶液的流動性，提高霧滴對煙煤粉塵的鋪展?jié)櫇衲芰Γㄟ^運(yùn)動與相鄰的液滴聚合，達(dá)到對煤粉滲透潤濕團(tuán)聚的效果[25]。

2.4 風(fēng)速變化結(jié)果

Fluent數(shù)值模擬結(jié)果及Z=0.5 m的XY平面巷道風(fēng)流場風(fēng)速變化云圖，如圖6所示。從圖6(b)可知，在水平方向上，風(fēng)流以5.8 m/s經(jīng)進(jìn)風(fēng)口速度進(jìn)入，隨著水平距離增加，風(fēng)速逐漸減小。

風(fēng)流從擴(kuò)散風(fēng)筒進(jìn)入巷道，截面面積變化，在進(jìn)入巷道內(nèi)后風(fēng)速迅速減小，在達(dá)到巷道尾部時風(fēng)速明顯下降。經(jīng)過巷道尾部進(jìn)入出風(fēng)口位置時，由于出風(fēng)口截面面積減小，使得風(fēng)流聚集，在出風(fēng)口處風(fēng)速增大。在垂直方向上，風(fēng)速由中間向兩邊變化逐步遞減，在整個巷道風(fēng)速變化規(guī)律中，貼壁風(fēng)速始終無變化。

利用風(fēng)速儀進(jìn)行實(shí)際測量，模擬各點(diǎn)位風(fēng)速與實(shí)際風(fēng)速測量結(jié)果如圖7所示。

從圖7可知，實(shí)驗測量風(fēng)速變化規(guī)律與數(shù)值模擬同點(diǎn)位風(fēng)速變化規(guī)律相同，水平位置從進(jìn)風(fēng)口至巷道尾部風(fēng)速逐漸減小。1#點(diǎn)測量風(fēng)速4 m/s，5#點(diǎn)測量風(fēng)速2.1 m/s，風(fēng)速變化52.5%；模擬風(fēng)速最大風(fēng)速值4.13 m/s，最小風(fēng)速值2.27 m/s，風(fēng)速變化46.1%。巷道風(fēng)速變化規(guī)律滿足粉塵運(yùn)動需求且與現(xiàn)場風(fēng)速規(guī)律相吻合。

根據(jù)巷道風(fēng)速模擬測量變化規(guī)律結(jié)果以及現(xiàn)場情況結(jié)合，最終選擇距巷道尾部0.7 m處即4#點(diǎn)位處作為風(fēng)速基準(zhǔn)點(diǎn)，實(shí)驗使用風(fēng)速0.5 m/s。

根據(jù)風(fēng)速0.5 m/s對巷道全塵粉塵濃度分布情況進(jìn)行測定，前采樣器測得濃度為47 mg/m3，后采樣器測得濃度為40 mg/m3，巷道平均全塵粉塵濃度43.5 mg/m3。

2.5 噴霧霧化特性影響分析

3種噴嘴在1 MPa壓力下霧化狀態(tài)如圖8所示，不同霧化狀態(tài)對抑塵效果影響如圖9所示。

從圖9可知，使用復(fù)配試劑作為噴霧介質(zhì)進(jìn)行降塵對比，3種噴頭降塵效率表現(xiàn)不同的效果。A1#噴嘴噴霧降塵前粉塵濃度35 mg/m3，噴霧降塵后粉塵濃度12.5 mg/m3，降塵效率為64.29%；A2#噴嘴噴霧降塵前粉塵濃度35 mg/m3，噴霧降塵后粉塵濃度5 mg/m3，降塵效率為85.71%；B1#噴嘴噴霧降塵前粉塵濃度35 mg/m3，噴霧降塵后粉塵濃度11.67 mg/m3，降塵效率為66.67%。結(jié)果表明，A2#噴嘴降塵效果表現(xiàn)最佳。

分析霧場影響全塵降塵效果因素，將A1#與 A2#噴嘴對比，A2#較A1#降塵效率高21.42%。2個型號噴嘴噴霧場均為實(shí)心圓錐型霧場，其中A1#噴射角度為65°，A2#為120°。降塵實(shí)驗時在霧場角度影響下，廣角噴嘴形成霧場面積更大，與粉塵顆粒碰撞并進(jìn)行粉塵捕捉范圍增加，霧場空白面積較小，因此降塵效率提高。對A2#噴嘴與B1#噴嘴對比，兩者噴射角度均為120°，但降塵效率相差19.04%。其主要原因為B1#噴嘴為空心霧場，霧場噴霧顆粒數(shù)量較少，與煤塵顆粒碰撞幾率下降，有效捕塵面積減少。因此，實(shí)心霧場A2#噴嘴全塵粉塵降塵效率更高。

通過對A1#與B1#噴嘴對比，兩者降塵效率相差2.4%。由于B1#噴嘴流量為9.5 L/min，A1#噴嘴流量為8.7 L/min，噴霧流量相近，因此兩者雖霧場狀態(tài)相差較多但抑塵效率接近。

綜合考慮各霧場參數(shù)抑塵實(shí)驗結(jié)果，結(jié)合現(xiàn)場情況，選用A2#噴嘴作為實(shí)驗霧場噴霧載體。

2.6 噴霧溶液降塵性能對比分析

噴霧溶液對降塵效果影響如圖10所示，不同溶液作為噴霧介質(zhì)降塵效果表現(xiàn)不同。水溶液降塵效率為42.86%，0.05wt%SDBS溶液降塵效率為61.54%，0.05wt%XTG溶液降塵效率為45.45%，復(fù)合試劑降塵效率為85.71%。

同時對采取降塵措施前后粉塵濃度對比，采取降塵措施前，前粉塵采樣器測得全塵濃度為47 mg/m3，后采樣器測得全塵濃度為40 mg/m3；采用復(fù)配抑塵劑降塵措施后，前采樣器全塵濃度35 mg/m3，后采樣器全塵濃度5 mg/m3。通過對比，前采樣器全塵粉塵濃度下降25.5%，后采樣器全塵粉塵濃度下降81.25%，噴灑復(fù)配抑塵劑與未采取措施時相比，降塵效果明顯，且對前后粉塵濃度均有改善作用。

從圖10可知，在同一抑塵條件下，復(fù)配團(tuán)聚試劑抑塵效率比水、0.05wt%XTG,0.05wt%SDBS分別增加了42.85%，40.26%，24.17%。表面活性劑SDBS溶液能夠改變煤體的表面自由能增加對煤塵的潤濕作用，提高液滴對煤塵的沉降捕捉效果，實(shí)現(xiàn)高效降塵。在復(fù)配試劑中，表面活性劑會促進(jìn)液體橋的形成，使得煙煤粉塵在粘結(jié)力的作用下分布在液滴表面，從而促進(jìn)煤塵的團(tuán)聚和沉降。因此，復(fù)配試劑在改善潤濕性的同時，還能有效改善團(tuán)聚特性，實(shí)現(xiàn)煙煤粉塵的聚集沉降，減少二次揚(yáng)塵的發(fā)生，控制工作環(huán)境中的煙煤粉塵濃度，有效增加了噴霧的降塵效率。

3 結(jié) 論

1)復(fù)配團(tuán)聚抑塵劑靜態(tài)抑塵效果明顯。復(fù)配試劑能快速滲透煤塵，通過表面活性劑特性提高對煤粉的潤濕作用，在SDBS與XTG的相互作用下，改善對煤粉的團(tuán)聚作用效果，形成更致密團(tuán)聚體，實(shí)現(xiàn)對煤塵的潤濕團(tuán)聚作用。

2)模擬巷道水平位置風(fēng)速從進(jìn)風(fēng)口至巷道尾部風(fēng)速逐漸減小，確定模擬工業(yè)實(shí)驗臺實(shí)驗風(fēng)速為距巷道尾部0.7 m處0.5 m/s。復(fù)配抑塵劑降塵效率受噴嘴霧化角度影響，廣角實(shí)心噴嘴在流量相同的條件下降塵效率更高。

3)復(fù)配抑塵劑在動態(tài)降塵過程中，能夠有效提高全塵粉塵降塵效率，復(fù)配試劑降塵效率相較水及SDBS，XTG單體分別增加了42.85%，40.26%，24.17%，復(fù)配抑塵劑全塵降塵效率可達(dá)85.71%，與未采取措施時巷道全塵粉塵濃度對比，前采樣器全塵粉塵濃度下降25.5%，后采樣器全塵粉塵濃度下降81.25%。根據(jù)結(jié)果可知，復(fù)配溶液間的增效作用會進(jìn)一步促進(jìn)煤塵顆粒間固體橋的形成，通過氫鍵作用提高捕塵效率，實(shí)現(xiàn)對煤塵的潤濕團(tuán)聚作用，改善對煤粉的團(tuán)聚作用效果。因此，復(fù)配試劑能有效抑制煤塵的產(chǎn)生和擴(kuò)散。