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    基于數(shù)值仿真的懸索橋錨碇溫度敏感性及開裂成因分析

    2022-10-27 00:41:22左新黛
    公路交通科技 2022年8期
    關(guān)鍵詞:主纜錨桿約束

    姬 偉,左新黛

    (1.北京市軌道交通建設(shè)管理有限公司,北京 100068;2.交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究院,北京 100088)

    0 引言

    大體積混凝土在橋梁工程中比較常見,如橋梁墩臺(tái)、承臺(tái)以及懸索橋錨碇,目前國(guó)內(nèi)外對(duì)大體積混凝土的定義不盡相同,從日本建筑學(xué)會(huì)JASS5[1]、 美國(guó)混凝土學(xué)會(huì)ACI[2]、我國(guó)的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[3]對(duì)于大體積混凝土的定義來看,雖然定義不同,但各國(guó)規(guī)范對(duì)其定義有兩個(gè)共同特點(diǎn):一是截面尺寸大;二是溫度應(yīng)力及溫度裂縫是主要考慮因素。

    大體積混凝土構(gòu)件受內(nèi)、外約束的雙重影響,當(dāng)外部溫度變化較大時(shí),容易造成內(nèi)外較大溫差,一旦溫度應(yīng)力超過混凝土的極限抗拉強(qiáng)度,就會(huì)產(chǎn)生不同程度的裂縫。另外由于溫度作用在構(gòu)件截面上產(chǎn)生的鋼筋與混凝土的變形差不同,在鋼筋和混凝土黏結(jié)完好情況下,環(huán)境溫度變化時(shí),二者由于線膨脹系數(shù)不同產(chǎn)生變形差,必將使構(gòu)件產(chǎn)生截面應(yīng)力重分布和結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布,造成結(jié)構(gòu)變形、出現(xiàn)裂縫[4-5]。輕則為溫度表面裂縫,重則進(jìn)一步發(fā)展為深層裂縫或貫穿裂縫,對(duì)于像橋梁墩臺(tái)、懸索橋錨碇等橋梁結(jié)構(gòu)中重要的構(gòu)件,需要引起足夠的重視。

    現(xiàn)有文獻(xiàn)對(duì)大體積混凝土的研究,大部分停留在施工階段溫度裂縫控制[6-13],對(duì)運(yùn)營(yíng)后期產(chǎn)生裂縫的研究并不多見,本研究以某大跨懸索橋的重力式錨碇為工程實(shí)例,錨碇在運(yùn)營(yíng)十幾年后陸續(xù)出現(xiàn)新增裂縫、原有裂縫加深加寬。由于錨碇開裂會(huì)造成滲漏、剛度降低,影響錨室內(nèi)主纜錨桿的安全性和耐久性,亟需查明開裂原因,采取有針對(duì)性的加固措施。

    1 工程概況

    1.1 結(jié)構(gòu)形式

    某主跨800多米的懸索橋錨碇為重力式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),錨體為上、下游各自獨(dú)立的結(jié)構(gòu)。錨體的主要受力結(jié)構(gòu)由散索鞍墩、后錨塊、鞍部3部分組成。散索鞍墩要承受由散索鞍傳遞的主纜徑向力;后錨塊主要受錨碇架錨桿、錨梁傳遞的主纜索股拉力;鞍部為散索鞍與錨塊之間的傳力結(jié)構(gòu)。主纜拉力由錨碇鋼框架的錨桿、錨梁、錨桿支架組成,主纜的110根預(yù)制索股經(jīng)由散索鞍在錨室中呈放射狀散開,其連接方式采用單束錨固和雙束錨固兩種形式,然后錨固于錨面外露的錨桿上。錨體混凝土的錨桿四周表面進(jìn)行特殊處理,使錨桿與混凝土之間無黏結(jié),以便主纜索股通過錨桿直接傳力到錨梁。錨碇俯視圖和側(cè)立面圖如圖1,2所示。

    圖1 錨碇俯視平面圖(單位:cm)Fig. 1 Top plane view of anchorage(unit:cm)

    圖2 錨碇側(cè)剖面圖(單位:cm)Fig.2 Side profile of anchorage(unit:cm)

    1.2 病害特征

    大橋運(yùn)營(yíng)十余年來,錨碇裂縫逐年增長(zhǎng),主要以豎向裂縫和橫向施工縫為主。上下游錨碇豎向裂縫數(shù)量2 037條,總長(zhǎng)度1 302 m,補(bǔ)后豎縫重新開裂92條,最大長(zhǎng)度為20 m,如圖3(a)所示,該豎向裂縫跨15條水平施工縫,寬度0.16 mm,位于上游錨碇西側(cè)面。多條橫向施工縫開裂,裂縫寬度均介于0.15~0.2 mm之間。經(jīng)過取芯驗(yàn)證橫向施工接縫深度介于12~13 cm之間;豎向裂縫深度最深為6 cm。圖3標(biāo)出了錨碇幾條典型裂縫,裂縫深度在6~12 cm,大于保護(hù)層厚度6 cm。

    圖3 錨碇側(cè)面典型裂縫示意圖Fig.3 Schematic diagram of typical cracks on side of anchorage

    2 開裂初步分析

    大體積混凝土裂縫的分類,按裂縫深度分,可分為表面淺層裂縫、深層裂縫和貫穿裂縫;按裂縫開合度的變化分,可分為死裂縫、活裂縫和增長(zhǎng)裂縫[14]。從上述錨碇裂縫描述可知,該懸索橋錨碇的部分裂縫屬于深層裂縫和增長(zhǎng)裂縫,裂縫深度大于混凝土保護(hù)層厚度,可能引起鋼筋銹蝕裂縫,對(duì)錨碇結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性影響較大。

    為進(jìn)一步查明開裂原因,根據(jù)規(guī)范[15],采用超聲與回彈相結(jié)合的方式對(duì)錨碇混凝土進(jìn)行了特殊檢測(cè),結(jié)果表明,錨碇所有測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度均處于良好狀態(tài);多數(shù)測(cè)區(qū)有銹蝕活動(dòng)性,個(gè)別距離典型裂縫較近的測(cè)區(qū)可能銹蝕速率較快;所有測(cè)區(qū)混凝土碳化程度輕微,氯離子含量誘發(fā)鋼筋銹蝕的可能性很小。檢測(cè)結(jié)果表明,錨碇結(jié)構(gòu)自身強(qiáng)度和材料因素不是造成開裂的主要原因。

    懸索橋錨碇的主要功能為承受主纜拉力,為判別是否與該拉力有關(guān),對(duì)索力進(jìn)行了索力計(jì)測(cè)試。測(cè)試結(jié)果如表1,2所示。從中可看出,各錨室索股部分索力實(shí)測(cè)值與竣工索力值比較,差值均小于10%,考慮到測(cè)量誤差及大橋已運(yùn)營(yíng)10余年并更換橋面,認(rèn)為在合理范圍內(nèi)。由此判定索力未發(fā)生明顯變化,初步排除索力因素。

    表1 上游錨室部分索股索力比較Tab.1 Comparison of partial cable forces of cable strands in upstream anchor hall

    表2 下游錨室部分索股索力比較Tab.2 Comparison of partial cable forces of cable strands in downstream anchor hall

    根據(jù)文獻(xiàn)[16],大體積鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的溫度裂縫特征為:裂縫常??v橫交錯(cuò);深層的裂縫和貫穿的裂縫,一般與短邊平行或接近平行;裂縫沿全長(zhǎng)分段出現(xiàn),中間較密;裂縫寬度大小不一,一般在0.5 mm 以下,且沿結(jié)構(gòu)全長(zhǎng)沒有多大變化。經(jīng)過對(duì)比發(fā)現(xiàn),這幾點(diǎn)與該橋錨碇的裂縫特征基本相符,考慮到大體積混凝土結(jié)構(gòu)受溫度影響較大,下面重點(diǎn)從溫度影響方面探究裂縫成因。

    3 數(shù)值仿真模型

    3.1 精細(xì)化建模

    采用大型空間有限元軟件建立錨碇精細(xì)化模型,考慮錨碇在主纜索力和溫度作用下的受力情況??紤]到結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性,建模取一半模型,錨碇模型模擬了前錨室、后錨室、錨墊板、錨桿、基礎(chǔ)等構(gòu)件,如圖4所示,其中x,y,z坐標(biāo)分別對(duì)應(yīng)橋梁的縱向、豎向和橫向。錨碇混凝土為30#,采用solid單元模擬,共計(jì)建模36 650個(gè)solid單元。錨桿和錨梁均采用beam單元,錨桿共計(jì)66根,包括22根單錨桿和44根雙錨桿,錨梁共計(jì)59根。模擬了主纜的110根錨桿在錨室中呈放射狀散開,采用單束錨固和雙束錨固兩種形式,如圖5所示。錨碇混凝土與錨桿模型俯視圖如圖6~7所示。

    圖4 錨碇網(wǎng)格模型Fig.4 Anchorage grid model

    圖5 錨桿模型Fig.5 Anchor bolt model

    圖6 錨碇模型俯視圖Fig.6 Top view of anchor model

    圖7 錨碇模型俯視透視圖 Fig.7 Top perspective view of anchor model

    3.2 傳力路徑與約束模擬

    主纜錨固系統(tǒng)由后錨梁和前錨桿組成。后錨梁埋于錨體混凝土內(nèi),前錨桿一端連接在后錨梁上,另一端伸出錨體前錨面,與主纜相連。主纜索股散開后,先與前錨桿相連,通過錨桿將主纜索股力沿主纜散開方向繼續(xù)擴(kuò)散后,再傳給錨體后端的后錨梁,通過后錨梁的承壓面將主纜索股力傳給錨塊混凝土。錨碇傳力路徑為:主纜力→前錨桿→后錨梁→錨塊受壓混凝土,如圖8所示。錨碇模型能夠真實(shí)模擬錨桿通過錨梁的承壓面將主纜索股力傳給錨體混凝土的真實(shí)受力狀態(tài)。

    圖8 錨碇傳力構(gòu)件示意圖(單位:cm)Fig.8 Schematic diagram of force transmission members of anchorage (unit:cm)

    錨桿單元與錨梁?jiǎn)卧墓?jié)點(diǎn)相互固結(jié),錨梁beam單元節(jié)點(diǎn)與后錨塊solid單元建立約束方程組,錨碇底面的節(jié)點(diǎn)和前錨桿最外端的節(jié)點(diǎn)固結(jié),錨碇基礎(chǔ)底面作固結(jié)處理。約束及邊界條件如圖9所示。錨桿合力與實(shí)橋測(cè)得索力相當(dāng),約150 000 kN。

    圖9 錨碇邊界約束示意圖Fig.9 Schematic diagram of boundary constraints of anchorage

    3.3 溫度組合工況

    溫度效應(yīng)對(duì)錨碇結(jié)構(gòu)的影響主要有年溫差效應(yīng)、日照溫差效應(yīng)、驟然降溫效應(yīng)3種類型[17],各種溫度效應(yīng)特點(diǎn)對(duì)比如表3所示,其中后兩種效應(yīng)較為復(fù)雜,對(duì)結(jié)構(gòu)影響較大。由于該橋址位置夏季高溫時(shí)經(jīng)常突然降雨,造成錨碇內(nèi)部一定深度范圍溫度較高,而混凝土表面溫度驟降,從而形成內(nèi)外溫差,所以該錨碇考慮錨桿力和以上3種溫度效應(yīng),設(shè)計(jì)6種荷載組合工況。

    表3 溫度效應(yīng)特點(diǎn)對(duì)比Tab.3 Comparison of temperature effect characteristics

    工況1為自重和主纜錨桿力的恒載組合;工況2,3是在工況1基礎(chǔ)上考慮年溫度升溫和年溫度降溫(按±20 ℃計(jì));工況4,5是在工況1基礎(chǔ)上考慮日照溫差,按照文獻(xiàn)[18]中規(guī)定(正溫差T1=25 ℃,T2=6.7 ℃,負(fù)溫差T1=-12.5 ℃,T2=-3.35 ℃);工況6為結(jié)構(gòu)整體升溫后溫度驟降。工況6溫度場(chǎng)設(shè)定較為復(fù)雜,由于混凝土材料的導(dǎo)熱系數(shù)很小,在混凝土表面大氣溫度突然變化時(shí),內(nèi)部的混凝土溫度變化較慢,出現(xiàn)一定的滯后情況,從而形成了沿混凝土厚度方向梯度溫度,混凝土越厚,滯后效果越明顯[17]。如何確定錨碇混凝土沿深度方向的溫度場(chǎng)為關(guān)鍵點(diǎn),根據(jù)當(dāng)?shù)貙?shí)測(cè)氣候資料,工況6模擬錨碇整體升溫后混凝土表面溫度驟降工況,考慮錨碇內(nèi)部20 cm厚范圍內(nèi)混凝土溫度升溫到40 ℃,外表面混凝土由40 ℃降為20 ℃,溫度沿混凝土深度方向線性變化。

    表4 計(jì)算工況Tab.4 Calculation conditions

    4 溫度敏感性計(jì)算結(jié)果

    本節(jié)將列出6種工況下錨錠的應(yīng)力云圖,圖中應(yīng)力單位均為Pa,以受拉為正、受壓為負(fù)。x向?yàn)殄^錠水平向,y向?yàn)殄^錠豎向,z向?yàn)殄^錠橫向。

    工況1,2,3的錨碇主拉應(yīng)力云圖分別如圖10(a)~(c)所示。從圖中可看出,工況1為錨碇自重和錨桿力恒載作用的初始狀態(tài),錨碇主拉應(yīng)力不大(最大0.4 MPa);工況2整體升溫20 ℃后,錨碇最大主拉應(yīng)力3.1 MPa,發(fā)生在錨室側(cè)墻靠近基礎(chǔ)位置,超出了30#混凝土抗拉強(qiáng)度;工況3整體降溫20 ℃ 作用下,錨碇外墻為整體基本受壓狀態(tài),僅在接近基礎(chǔ)部位拉應(yīng)力略偏大(拉應(yīng)力8.3 MPa),主要由于邊界條件約束所致。綜上,計(jì)算表明整體升溫對(duì)后錨室側(cè)墻應(yīng)力影響較大,這是由于整體升溫大體積混凝土膨脹,而底面約束限制混凝土變形,造成側(cè)墻下緣拉應(yīng)力過大。

    工況4,5的主拉應(yīng)力云圖如圖10(d),(e)所示。局部升溫作用下,錨碇結(jié)構(gòu)整體承受較小的拉應(yīng)力(最大0.6 MPa);局部降溫作用下,錨碇后錨室背墻均受拉,最大主拉應(yīng)力為2 MPa,計(jì)算表明局部降溫對(duì)背墻應(yīng)力影響較大,但尚不足以造成開裂。

    圖10 工況1~5錨碇主拉應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.10 Nephograms of main tensile stress of anchorage in working conditions 1-5 (unit:Pa)

    圖11 工況6錨碇主拉應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.11 Nephograms of main tensile stress of anchorage in working condition 6 (unit:Pa)

    工況6的主拉應(yīng)力和3向正應(yīng)力云圖分別如圖11(a)~(d)所示。圖中可看出,考慮錨碇混凝土表面溫度驟降20 ℃作用下,錨碇的前墻、側(cè)墻、背墻均受拉,側(cè)墻下部大面積主拉應(yīng)力在5 MPa左右,超出30#混凝土抗拉強(qiáng)度2.1 MPa;錨碇結(jié)構(gòu)x方向拉應(yīng)力在側(cè)墻大面積范圍在3 MPa左右;y方向拉應(yīng)力側(cè)墻大面積范圍在4 MPa左右,側(cè)墻下部達(dá)到了7 MPa,z方向拉應(yīng)力側(cè)墻大面積范圍在2 MPa左右。計(jì)算表明,在溫度驟降作用下,錨錠側(cè)墻產(chǎn)生了較大的拉應(yīng)力,超出了混凝土抗拉強(qiáng)度較多,極易造成開裂。

    5 開裂成因及處治

    5.1 開裂成因

    由于當(dāng)?shù)靥赜械臍夂驐l件,形成了錨碇結(jié)構(gòu)長(zhǎng)時(shí)間暴曬內(nèi)部高溫后突降暴雨造成內(nèi)外溫差,由此導(dǎo)致混凝土表面受內(nèi)部混凝土約束產(chǎn)生較大拉應(yīng)力而開裂,稱之為冷擊效應(yīng),由此產(chǎn)生的裂縫稱為內(nèi)約束裂縫。

    當(dāng)錨碇混凝土的基礎(chǔ)澆注在較為堅(jiān)硬的地基、沒有采取隔離層等放松約束的措施,則混凝土整體升溫膨脹時(shí),受到地基等剛性外部約束時(shí),將會(huì)在靠近約束部位錨碇混凝土內(nèi)部出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力,由此產(chǎn)生的裂縫稱為外約束裂縫。

    溫度敏感性數(shù)值分析表明,在表面溫度驟降和整體升溫這兩種工況下,錨碇結(jié)構(gòu)側(cè)面均出現(xiàn)了超出混凝土抗拉強(qiáng)度的主拉應(yīng)力,對(duì)應(yīng)上述內(nèi)約束裂縫和外約束裂縫,裂縫一般為深層裂縫和增長(zhǎng)裂縫,如錨碇出現(xiàn)的豎向裂縫。

    橫向施工裂縫分析是由于施工期間的施工工藝不當(dāng)造成施工接縫質(zhì)量較差,加之在長(zhǎng)期雨水沖刷、溫度變化等外部環(huán)境作用下形成普遍開裂。

    5.2 處治方式

    針對(duì)大體積混凝土結(jié)構(gòu)溫度裂縫的嚴(yán)重程度,一般有表面修補(bǔ)法、內(nèi)部注漿法、結(jié)構(gòu)加固法,結(jié)構(gòu)加固法又分為“補(bǔ)、拉、撐、包、托、卸、降、換”8種類型[16]。考慮到該橋錨碇裂縫處于逐年增長(zhǎng)和加深加寬的狀態(tài),僅靠修補(bǔ)和注漿的方式不足以解決根本問題,需要采取結(jié)構(gòu)加固法,保證結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性。

    本橋錨碇最終采用結(jié)構(gòu)加固法中的“包”的方式,上下游錨碇側(cè)面外包15 cm厚的抗裂高性能混凝土,設(shè)置兩層防裂鋼筋網(wǎng),外層鋼筋網(wǎng)10 cm間距,內(nèi)層鋼筋網(wǎng)15 cm間距。新增混凝土豎向和橫向采用分層分塊澆注。維修兩年后對(duì)錨面進(jìn)行了跟蹤檢查,均未發(fā)現(xiàn)明顯裂縫,該方案實(shí)用效果良好。

    6 結(jié)論

    針對(duì)大跨懸索橋錨碇在運(yùn)營(yíng)期出現(xiàn)裂縫增長(zhǎng)的情況,對(duì)索力、環(huán)境、材料、施工等多方面因素進(jìn)行分析,建立了錨碇精細(xì)化有限元模型,考慮了6種溫度工況進(jìn)行溫度敏感性分析。在工況2整體升溫20 ℃下,錨錠側(cè)墻主拉應(yīng)力達(dá)到容許應(yīng)力1.5倍,工況6溫度驟降下側(cè)墻主拉應(yīng)力達(dá)到容許應(yīng)力2.4倍。

    計(jì)算結(jié)果表明,冷擊效應(yīng)造成的錨碇混凝土表面溫度驟降會(huì)產(chǎn)生內(nèi)約束裂縫,整體升溫下錨碇混凝土膨脹會(huì)產(chǎn)生外約束裂縫,這兩種類型裂縫導(dǎo)致錨碇產(chǎn)生豎向裂縫,該錨錠豎向裂縫的最大深度6 cm;環(huán)境和施工因素是造成橫向施工縫開裂的主要原因,橫向施工縫最大深度13 cm。

    最終采用錨碇側(cè)面外包帶防裂鋼筋網(wǎng)的高耐久性混凝土進(jìn)行加固,后續(xù)觀測(cè)來看效果良好,對(duì)橋梁工程中錨碇、承臺(tái)、橋臺(tái)等大體積混凝土的開裂問題有一定借鑒意義。

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