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    長期服役的高速公路空心梁板疲勞性能試驗研究

    2022-10-27 01:27:10杜巖松韓洪濤郝朝偉王明法王鵬程
    公路交通科技 2022年8期
    關(guān)鍵詞:混凝土

    杜巖松,韓洪濤,郝朝偉,王明法,王鵬程

    (1.山東交通學(xué)院 交通土建工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250357;2.山東高速集團(tuán)有限公司建設(shè)管理分公司,山東 濟(jì)南 250001;3.交通運輸部公路科學(xué)研究院 舊橋檢測與加固技術(shù)交通運輸行業(yè)重點實驗室(北京),北京 100088)

    0 引言

    隨著我國高速公路事業(yè)的不斷發(fā)展,高速公路橋梁成為不可或缺的重要組成部分。隨著技術(shù)不斷更新,預(yù)應(yīng)力技術(shù)廣泛應(yīng)用于土木工程領(lǐng)域,學(xué)者們也不斷推進(jìn)針對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的各項研究。預(yù)應(yīng)力鋼絞線除了承受主要的靜荷載之外,還要承受源源不斷的動荷載作用,日復(fù)一日的疲勞荷載作用會對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件造成剛度退化以及變形增大等不可逆的損傷。

    面對這一問題,國內(nèi)外學(xué)者對橋梁疲勞性能的研究取得了一定的階段性成果。鄒蘭林等[1]對采用能量耗散模擬分析預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞壽命的可行性進(jìn)行了研究,指出動態(tài)預(yù)應(yīng)力度低的混凝土梁,在疲勞開始階段耗散能密度衰減更加迅速并更快到達(dá)疲勞穩(wěn)定階段,且疲勞穩(wěn)定階段持續(xù)時間更長。羅毅等[2]對濕熱環(huán)境下預(yù)應(yīng)力CFRP加固RC梁疲勞性能進(jìn)行了數(shù)值分析,研究結(jié)果表明濕熱環(huán)境會降低加固RC梁的疲勞性能,且提高CFRP的預(yù)應(yīng)力度對梁預(yù)測壽命的影響呈現(xiàn)多種情況。于明浩等[3]對鋼絞線局部銹斷混凝土梁疲勞性能試驗進(jìn)行了研究分析,指出不同銹斷位置的預(yù)應(yīng)力混凝土梁的靜載和疲勞性能均有不同程度降低,當(dāng)銹斷位置處于梁端時,鋼絞線與混凝土形成二次錨固效應(yīng),對保證梁的剛度具有積極作用。肖順等[4]對實腹式型鋼混凝土梁疲勞破壞模式以及機(jī)理進(jìn)行了研究,指出純鋼梁受剪疲勞強(qiáng)度具有遠(yuǎn)比其張開型的正截面受彎疲勞強(qiáng)度高的特性,這也同樣體現(xiàn)在SRC梁內(nèi)部鋼梁的疲勞性能上;內(nèi)部鋼梁正截面受彎疲勞破壞是整個SRC梁疲勞破壞的標(biāo)志。周宏宇等[5]開展了考慮尺寸效應(yīng)影響的預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞受彎剛度退化研究,指出多級變幅疲勞加載試驗下預(yù)應(yīng)力混凝土梁剛度退化和混凝土損傷發(fā)展具有類似規(guī)律。

    基于以上研究發(fā)現(xiàn),文獻(xiàn)[6-11]中都指出了共同問題,即大多數(shù)試驗是在基于縮尺構(gòu)件條件下進(jìn)行的,而對于實際工程中的鋼筋混凝土構(gòu)件,因其復(fù)雜的非線性和非均質(zhì)問題,使得縮尺構(gòu)件很難呈現(xiàn)出實際問題。此外,對于服役多年的空心梁板橋的研究也相對較少。所以本研究的主要研究對象為服役21 a的舊橋梁板,而國內(nèi)試驗主體主要為新構(gòu)件,鋼筋混凝土經(jīng)過長時間的車輛荷載、化學(xué)反應(yīng)以及環(huán)境因素的影響,其結(jié)構(gòu)性能早已與新構(gòu)件產(chǎn)生了較大的區(qū)別,例如混凝土保護(hù)層已發(fā)生不可忽略的碳化、材料出現(xiàn)不可逆風(fēng)化、因細(xì)微裂縫導(dǎo)致鋼絞線與周圍混凝土黏結(jié)力的變化等[12-16],所以本次研究為了與實際情況相吻合,所采用的為高速公路服役超過20 a的預(yù)應(yīng)力空心梁板。

    1 試驗概況

    1.1 試驗?zāi)康?/h3>

    本研究通過選取4片跨徑10 m的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁板,分別在4種疲勞荷載作用下,獲得梁板的相關(guān)技術(shù)指標(biāo),主要試驗?zāi)康娜缦拢?/p>

    (1)對梁板在不同循環(huán)次數(shù)下的撓度、應(yīng)變進(jìn)行測試,獲得梁板撓度、應(yīng)變隨循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律。

    (2)分析梁板在疲勞荷載作用下的外觀破壞發(fā)展現(xiàn)象,包括裂縫的開裂、發(fā)展及鋼筋的破壞。通過外觀破壞發(fā)展現(xiàn)象結(jié)合內(nèi)力、撓度等測試結(jié)果,獲得梁板疲勞破壞發(fā)展機(jī)理。

    (3)通過梁板疲勞壽命和荷載幅值關(guān)系,回歸擬合得出10 m跨徑預(yù)應(yīng)力梁板疲勞壽命計算公式。

    1.2 試件尺寸

    本研究選取外觀狀況良好的4片10 m梁板開展試驗,這4片梁均采用抗拉強(qiáng)度為1 860 MPa的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。試驗梁具體尺寸和鋼筋截面見表1和圖1。

    表1 試驗梁鋼筋尺寸Tab.1 Dimensions of reinforcement of test beam

    圖1 梁板截面和鋼筋截面(單位:cm)Fig.1 Beam slab section and reinforcement section(unit: cm)

    1.3 試驗內(nèi)容

    按照現(xiàn)行規(guī)范[17-18]對試驗梁板進(jìn)行低周荷載試驗,測量單板在高應(yīng)力幅值循環(huán)加載下的結(jié)構(gòu)響應(yīng),評價單板的耐久性(疲勞壽命)。

    (1)結(jié)構(gòu)力學(xué)計算

    根據(jù)公路-Ⅰ級荷載標(biāo)準(zhǔn),采用結(jié)構(gòu)分析軟件進(jìn)行建模分析,評價不同應(yīng)力幅值作用下的耐久性(疲勞壽命)。

    (2)試驗荷載確定

    根據(jù)設(shè)計圖紙計算其理論彎矩承載力為Mmax,試驗荷載上限分別取0.7Mmax,0.8Mmax,0.9Mmax,1.0Mmax,試驗荷載下限取0.2Mmax,加載頻率為2 Hz,循環(huán)加載直至梁板破壞。

    (3)測試截面與測點布設(shè)

    梁板最不利荷載位置位于自身的中段部分,依據(jù)此受力特點,對其中段進(jìn)行疲勞測試評定截面,并依據(jù)試驗數(shù)據(jù)(如力、位移、加載次數(shù))對其梁板疲勞特性進(jìn)行分析,試驗布置見圖2。

    圖2 試驗布置Fig.2 Test layout

    (4)加載方法

    本試驗采用MTS完成,試驗照片如圖3所示。

    圖3 加載和采集示意圖Fig.3 Schematic diagrams of loading and acquisition

    試驗荷載下限取0.2Mmax,上限分別取0.7Mmax,0.8Mmax,0.9Mmax,1.0Mmax,將這4種荷載幅值分別施加在1#~4#梁板上,每片梁計劃循環(huán)300萬次,每循環(huán)1萬次暫停試驗觀測并記錄梁板的撓度、應(yīng)變及裂縫開展?fàn)顩r,直到完全破壞為止。荷載加載制度如圖4所示。

    圖4 荷載加載制度Fig.4 Load loading regime注:圖中X表示倍數(shù)(0.2Mmax~0.7Mmax).

    2 梁板抗彎承載力理論計算

    按照現(xiàn)行規(guī)范[17-18]對試驗梁板進(jìn)行抗彎承載能力極限狀態(tài)驗算,依據(jù)公式有:

    γ0Md≤Mu,

    (1)

    (2)

    驗算結(jié)果見表2。

    表2 舊橋梁板抗彎承載力驗算結(jié)果Tab.2 Checking result of flexural bearing capacity of old bridge beam slab

    3 舊梁板疲勞試驗結(jié)果分析

    3.1 試驗現(xiàn)象描述

    典型疲勞破壞圖如圖5所示。根據(jù)圖5可知,梁板破壞形態(tài)為純彎破壞,梁體徹底破壞,混凝土出現(xiàn)剝落,裂縫由梁底部貫穿到頂部,底部破壞嚴(yán)重,預(yù)應(yīng)力鋼絞線出現(xiàn)裸露現(xiàn)象,且底部伴隨縱向裂縫,說明梁板在受到疲勞荷載作用下內(nèi)部鋼筋出現(xiàn)滑移狀況,預(yù)應(yīng)力鋼筋作用下,各裂縫之間距離大體相同。

    圖5 典型疲勞破壞Fig.5 Typical fatigue failure

    隨循環(huán)次數(shù)增加,梁板裂縫延伸態(tài)勢如圖6所示。根據(jù)圖6可知,試驗梁跨中截面頂部混凝土隨著疲勞荷載不斷施壓,其應(yīng)變越來越大。剛開始應(yīng)變的變化幅度不大,梁頂破壞現(xiàn)象不明顯,后期應(yīng)變不斷累積增大,達(dá)到疲勞上限,混凝土破壞特征顯現(xiàn),裂縫隨之越來越多,寬度越來越大。荷載幅值越大裂縫出現(xiàn)得越突然,且裂縫較大,所用循環(huán)次數(shù)越來越少。

    圖6 梁板隨循環(huán)次數(shù)增加裂縫延伸態(tài)勢圖Fig.6 Crack extension situation diagram of beam slab varying with increase of cycles注:圖中裂縫標(biāo)識的數(shù)字為循環(huán)次數(shù)(萬次);梁體網(wǎng)格尺寸10 cm×10 cm;粗線條間距1 m。

    圖6 (續(xù))Fig.6 (Continued)

    3.2 試驗數(shù)據(jù)分析

    圖7 荷載循環(huán)次數(shù)-應(yīng)變曲線Fig.7 Curves of load cycles vs. strain

    荷載循環(huán)次數(shù)-應(yīng)變曲線如圖7所示。根據(jù)圖7可知,在0.7Mmax幅值下的1#梁板最大應(yīng)變值為1 372.6,最大疲勞耐受度為200萬次;0.8Mmax幅值下的2#梁板最大應(yīng)變值為1 383.1,最大疲勞耐受度為102萬次;0.9Mmax幅值下的3#梁板最大應(yīng)變值為1 265.4,最大疲勞耐受度為48萬次;1.0Mmax幅值下的4#梁板最大應(yīng)變值為1 214.9,最大疲勞耐受度為21萬次。4塊梁板破壞時的最大應(yīng)變值相差不大,但是0.7Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度與0.8Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度比值為200/102=1.96倍,兩者幅值的比值為0.8/0.7=1.14倍;0.7Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度與0.9Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度比值為4.17倍,兩者幅值的比值為1.29倍;0.7Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度與1.0Mmax幅值下的梁板最大疲勞耐受度相差較大,兩者幅值僅相差1.42倍,而最大疲勞耐受度卻相差9.52倍。通過上述3組數(shù)據(jù)可以看出,疲勞耐受度不是隨荷載幅值增加而呈線性降低,幅值相差倍數(shù)-疲勞耐受度相差倍數(shù)具體如圖8所示。

    圖8 幅值相差倍數(shù)-疲勞耐受度相差倍數(shù)Fig.8 Amplitude difference multiple vs. fatigue tolerance difference multiple注:幅值相差倍數(shù)表示0.7與0.8、0.7與0.9、0.7與1.0,3者節(jié)點為突出顯示;疲勞耐受度相差倍數(shù)表示0.7幅值下的疲勞耐受度與0.8幅值下的疲勞耐受度比值,同理另外2個為0.7與0.9幅值下的疲勞耐受度比值以及0.7與1.0幅值下的疲勞耐受度比值。

    荷載循環(huán)次數(shù)-撓度曲線如圖9所示。根據(jù)圖9可知,0.7Mmax~1.0Mmax幅值下的梁板最大撓度分別為181.6,176.7,182.1 mm以及184.3 mm,由此可知4塊梁板完全破壞時的撓度浮動范圍較小。

    圖9 荷載循環(huán)次數(shù)-撓度曲線Fig.9 Curves of load cycles vs. deflection

    通過對試驗結(jié)果進(jìn)行擬合,得出10 m跨徑舊橋預(yù)應(yīng)力空心梁板疲勞壽命與應(yīng)力幅值的回歸擬合計算公式,擬合曲線見圖10。

    N=758.5-77.4×ln(M+10.6),

    (3)

    式中,N為循環(huán)次數(shù);M為梁板疲勞荷載值。

    圖10 荷載-循環(huán)次數(shù)擬合曲線Fig.10 Fitting curves of load vs. cycles

    圖11 有限元實體模型Fig.11 Finite element solid model

    4 舊橋梁板疲勞數(shù)值模擬

    4.1 模型建立

    有限元實體模型具體見圖11,模型鋼筋單元采用T3D2 truss單元進(jìn)行模擬,縱筋和箍筋采用perfect-bond連接方式;混凝土單元采用縮減積分單元且考慮沙漏能的C3D8R實體單元進(jìn)行模擬。鋼筋嵌入到混凝土單元采用Embedded嵌入方式,將鋼筋最終嵌入混凝土里面,與其形成一個整體,此次模型未考慮鋼筋粘結(jié)滑移狀態(tài)。根據(jù)計算機(jī)性能以及考慮計算精確度,將混凝土單元劃分為100 mm的六面體,將鋼筋單元劃分為45 mm的六面體,邊界條件模擬普通的簡支梁。加載方式與實際試驗相同。

    4.2 試驗與數(shù)值模擬結(jié)果對比分析

    模擬最大荷載的過程中,混凝土應(yīng)變云圖詳見圖12?;炷磷畲髴?yīng)變試驗與數(shù)值模擬結(jié)果對比分析如圖13所示。

    根據(jù)圖13(a)可知,在有限元軟件ABAQUS疲勞模擬分析中幅值為0.7Mmax下的1#梁板最大疲勞耐受度為223.5萬次,相較于試驗數(shù)據(jù)200萬次來看,兩者比值為0.895,比值接近1,說明差距較??;模擬最大應(yīng)變值為1 476.5,試驗最大應(yīng)變值為1 372.6,兩者差距較??;從線形上來看,模擬數(shù)據(jù)和試驗數(shù)據(jù)在前期循環(huán)次數(shù)較少時,應(yīng)變值變化幅度較小,而后期隨著循環(huán)次數(shù)的增加,混凝土梁板剛度退化,其應(yīng)變值增大幅度較為明顯。綜合圖表數(shù)據(jù)來看,模擬數(shù)據(jù)與試驗數(shù)據(jù)較為吻合,進(jìn)而真實反映出梁板在循環(huán)次數(shù)不斷增加下的剛度退化形式。

    根據(jù)圖13(b)可知,在有限元軟件ABAQUS疲勞模擬分析中幅值為0.8Mmax下的2#梁板最大疲勞耐受度為110.5萬次,而試驗數(shù)據(jù)為102萬次,兩者差距不大;模擬最大應(yīng)變值為1 558.6,試驗最大應(yīng)變值為1 383.1,兩者懸殊較??;而從線形上來看,試驗數(shù)據(jù)在1 200~1 300微應(yīng)變區(qū)間出現(xiàn)增幅較大的現(xiàn)象,隨后降低是由于應(yīng)力重分布導(dǎo)致。而模擬數(shù)據(jù)在這一區(qū)間依舊較為平順,主要原因是有限元模擬中未考慮鋼筋黏結(jié)滑移狀況,而真實試驗中鋼筋是存在與混凝土之間黏結(jié)滑移狀況的。其他區(qū)間增長趨勢較為吻合。

    圖12 混凝土應(yīng)變云圖Fig.12 Nephograms of concrete strain

    圖13 混凝土最大應(yīng)變試驗與數(shù)值模擬結(jié)果對比Fig.13 Comparison of maximum strain test result and numerical simulation result of concrete

    根據(jù)圖13(c)可知,在有限元軟件ABAQUS疲勞模擬分析中幅值為0.9Mmax下的3#梁板最大疲勞耐受度為58萬次,試驗數(shù)據(jù)為48萬次,兩者差距僅為10萬次。但是其模擬最大應(yīng)變值與試驗最大應(yīng)變值的差距較大,達(dá)到了425.5。這是因為有限元模擬中未考慮混凝土損壞后會出現(xiàn)剝落現(xiàn)象,梁板頂部受壓,根據(jù)混凝土本構(gòu)關(guān)系可知,混凝土受壓徹底破壞后,繼續(xù)加壓其抗壓強(qiáng)度不降反升,此種情況正可解釋上述數(shù)據(jù)懸殊較大的原因。

    根據(jù)圖13(d)可知,在有限元軟件ABAQUS疲勞模擬分析中幅值為1.0Mmax下的4#梁板最大疲勞耐受度為35.6萬次,試驗數(shù)據(jù)為21萬次,兩者差距較小。但是其模擬最大應(yīng)變值與試驗最大應(yīng)變值差距依舊較大,其原因與圖13(c)同理。

    5 結(jié)論

    本研究以某高速公路改擴(kuò)建工程為依托,對服役多年的高速公路預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土空心梁板進(jìn)行疲勞性能分析,主要結(jié)論如下:

    (1)由上述相關(guān)數(shù)據(jù)可知,不同幅值下的梁板破壞時撓度以及應(yīng)變值上下浮動小,但是其疲勞壽命相差較大,這說明荷載幅值的增大不會影響破壞時的撓度和應(yīng)變值,只對疲勞壽命有影響。

    (2)裂縫發(fā)展由梁底部向上延伸,并在破壞階段貫穿頂部。當(dāng)梁板疲勞破壞時梁頂混凝土首先被壓碎,然后受拉區(qū)破壞,屬于典型的脆性破壞。

    (3)試驗梁中段頂部混凝土隨著疲勞荷載不斷施壓,其應(yīng)變越來越大,剛開始應(yīng)變的變化幅度不大,梁頂破壞現(xiàn)象不明顯,后期應(yīng)變不斷累積增大,混凝土破壞特征顯現(xiàn)。隨著荷載幅值的變大,撓度和應(yīng)變的增長速度也變快,疲勞壽命減小。

    (4)通過10 m空心梁板在不同應(yīng)力幅值下的疲勞試驗,根據(jù)試驗結(jié)果擬合得出10 m空心梁板疲勞壽命與應(yīng)力幅值相關(guān)的計算公式。

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