陳光偉,王少鵬,楊 洋,厲廣廣,趙尚傳
(1.江蘇省交通工程建設(shè)局,江蘇 南京 210004;2.交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究院,北京 100088)
隨著沿線社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,國(guó)內(nèi)高速公路交通量增長(zhǎng)迅猛,部分路段已經(jīng)達(dá)到或接近飽和狀態(tài),服務(wù)水平嚴(yán)重下降,現(xiàn)狀通行條件無(wú)法適應(yīng)重要的路網(wǎng)地位及未來(lái)交通需求的發(fā)展要求,亟需進(jìn)行改擴(kuò)建[1-3]。橋梁作為高速公路的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn),隨著服役時(shí)間的延長(zhǎng)部分橋梁已出現(xiàn)不同程度的耐久性劣化。一條線路中相同服役環(huán)境的橋梁具有相近的耐久性狀況,可通過(guò)一定的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)來(lái)反映該區(qū)域橋梁整體耐久性狀況[4]。為踐行綠色可持續(xù)發(fā)展理念,并減小改擴(kuò)建對(duì)交通的影響,需要最大限度利用既有橋梁,為評(píng)估橋梁的可利用價(jià)值則需要對(duì)其耐久性進(jìn)行檢測(cè)評(píng)估。
基于京滬高速江蘇段改擴(kuò)建工程,選取淮安境內(nèi)的10座既有混凝土橋進(jìn)行耐久性數(shù)據(jù)的測(cè)試采集及統(tǒng)計(jì)特性分析,為掌握該區(qū)域混凝土橋梁的整體耐久性狀態(tài)以及指導(dǎo)改擴(kuò)建中既有橋梁的再利用決策提供依據(jù)。
碳化作用是導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)耐久性失效的主要模式,也是對(duì)我國(guó)橋梁耐久性影響最為廣泛的一種作用模式[5-6]。江蘇省氣候特點(diǎn)濕潤(rùn)多雨,混凝土梁橋的耐久性病害按照自然環(huán)境區(qū)劃,主要考慮混凝土碳化導(dǎo)致的鋼筋銹蝕。該地區(qū)屬溫帶季風(fēng)氣候,四季分明,年平均氣溫在14.1~14.8 ℃之間,平均最高溫度31 ℃,平均最低溫度為-2 ℃。年無(wú)霜期240 d左右,年平均降水量約940 mm,平均濕度在65%~84%。
空氣中的二氧化碳擴(kuò)散到混凝土中與水作用生成碳酸,碳酸與水泥水化過(guò)程中產(chǎn)生的氫氧化鈣、硅酸二鈣、硅酸三鈣反應(yīng)生成碳酸鈣,使混凝土的pH值降低,這就是混凝土碳化。當(dāng)混凝土的pH 值小于11.5時(shí),就能引起鋼筋表面惰性氧化鐵薄膜的破壞,在空氣中的水和氧的作用下,致使鋼筋發(fā)生銹蝕引起結(jié)構(gòu)的破壞[7]。對(duì)碳化環(huán)境中混凝土結(jié)構(gòu)耐久性國(guó)內(nèi)外已開(kāi)展了大量研究[8-9],對(duì)于耐久性極限狀態(tài)一般取碳化至鋼筋表面或鋼筋銹脹產(chǎn)生裂縫。該環(huán)境中直接相關(guān)的耐久性指標(biāo)主要包括混凝土強(qiáng)度、碳化深度、保護(hù)層厚度,混凝土強(qiáng)度直接反映材料的密實(shí)狀況以及受碳化侵蝕的難易程度,通過(guò)碳化深度與保護(hù)層厚度可推算該環(huán)境下碳化系數(shù)和剩余耐久年限[10-11]。
京滬高速公路江蘇段建成于2000年,截至2021年耐久性測(cè)試時(shí)間已服役21 a,為探究既有混凝土橋梁的耐久性狀況,對(duì)京滬高速江蘇省淮安段10座混凝土橋梁進(jìn)行了耐久性數(shù)據(jù)的采集測(cè)試,其中空心板梁橋8座、組合箱梁橋1座、T梁橋1座。
根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)確定橋梁耐久性指標(biāo)測(cè)試的主體結(jié)構(gòu)為主梁、墩臺(tái)。為準(zhǔn)確清晰探究各類構(gòu)件的測(cè)試結(jié)果,根據(jù)構(gòu)件的截面形式、受力特點(diǎn)和建造材料等對(duì)主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行構(gòu)件類別劃分,測(cè)試橋梁的主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別有空心板梁、組合箱梁以及T梁;墩臺(tái)結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別劃分為墩柱、蓋梁、臺(tái)帽。根據(jù)環(huán)境條件和表觀特征等劃分構(gòu)件評(píng)定單元,同一構(gòu)件類別中環(huán)境作用效應(yīng)、材料性能和表觀特征基本一致的構(gòu)件作為一個(gè)評(píng)定單元。主梁結(jié)構(gòu)中空心板梁、組合箱梁以及T梁,其邊梁與中梁所處環(huán)境效應(yīng)存在一定差異,邊梁腹板直接受到高溫暴曬和雨水沖刷的自然環(huán)境侵蝕,表觀損傷程度較重量嚴(yán)重,且邊梁腹板碳化深度較中梁更大,因此根據(jù)耐久性評(píng)定需要將主梁結(jié)構(gòu)中空心板梁、組合箱梁以及T梁均再次按構(gòu)件劃分為邊梁?jiǎn)卧?、中梁?jiǎn)卧?。墩臺(tái)結(jié)構(gòu)中的墩柱、蓋梁、臺(tái)帽構(gòu)件類別,其各自構(gòu)件所處環(huán)境效應(yīng)以及表觀狀況基本一致,故各自構(gòu)件劃分為一個(gè)評(píng)定單元,即墩柱單元、蓋梁?jiǎn)卧?、臺(tái)帽單元。構(gòu)件類別與評(píng)定單元?jiǎng)澐忠?jiàn)表1。
表1 橋梁主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別與評(píng)定單元?jiǎng)澐諸ab.1 Classification and evaluation unit division of bridge main structure components
既有橋梁的混凝土強(qiáng)度依據(jù)《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T23—2011)[12]通過(guò)回彈法測(cè)得。由原始設(shè)計(jì)文件查得,該線橋梁中空心板梁、組合箱梁、T梁的混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度分別為40#,50#,50#,墩柱、蓋梁、橋臺(tái)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度分別為30#(其中有兩座橋墩柱混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為25#,經(jīng)測(cè)試其實(shí)際強(qiáng)度已超過(guò)30 MPa),30#,30#。橋梁各類構(gòu)件回彈強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果如圖1所示。
圖1 橋梁各類構(gòu)件回彈強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Fig.1 Test result of rebound strengths of various bridge components
檢測(cè)結(jié)果可知,整體來(lái)看邊梁的混凝土強(qiáng)度略低于中梁,橋臺(tái)強(qiáng)度略低于蓋梁和墩柱,橋梁上部結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度主要在40~60 MPa之間,下部結(jié)構(gòu)主要在30~40 MPa之間。
既有橋梁混凝土碳化深度依據(jù)《公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》(JTG/T J21—2011)[13]和《公路橋梁耐久性檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》(報(bào)批稿)開(kāi)展測(cè)試。該段線路橋梁建成于2000年,本次測(cè)試時(shí)間為2021年,混凝土經(jīng)受21 a碳化侵蝕,測(cè)得各構(gòu)件的碳化深度平均值如圖2所示??梢钥闯?,邊梁受環(huán)境侵蝕較中梁嚴(yán)重,其碳化深度略高于中梁,上部結(jié)構(gòu)碳化深度主要在1~5 mm之間,下部結(jié)構(gòu)碳化深度主要在10~25 mm之間,上部結(jié)構(gòu)碳化深度遠(yuǎn)小于下部結(jié)構(gòu),這與兩種結(jié)構(gòu)所用混凝土強(qiáng)度不同相關(guān),同類構(gòu)件中各橋梁碳化深度存在一定差異性,此現(xiàn)象可能與橋梁初期建造質(zhì)量(如混凝土澆注振搗差異)、運(yùn)營(yíng)期環(huán)境狀況(如存在滲水、迎風(fēng)與背風(fēng)面差異)等有關(guān)。
圖2 橋梁各類構(gòu)件碳化深度均值測(cè)試結(jié)果Fig.2 Test result of average carbonization depth of bridge components
橋梁構(gòu)件的保護(hù)層厚度依據(jù)《混凝土中鋼筋檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ/T 152—2019)[14]進(jìn)行檢測(cè)。分別進(jìn)行了橋梁各構(gòu)件類中的主筋和箍筋檢測(cè),測(cè)試結(jié)果如圖3和圖4所示,同一類橋梁結(jié)構(gòu)中有包含多個(gè)構(gòu)件的保護(hù)層測(cè)試結(jié)果,圖中柱體高度代表保護(hù)層厚度中值,上下浮動(dòng)范圍以誤差線表示。上部結(jié)構(gòu)的主筋和箍筋保護(hù)層厚度分別主要在20~40 mm,30~50 mm之間,下部結(jié)構(gòu)的主筋和箍筋保護(hù)層厚度分別主要在25~50 mm,30~60 mm之間。
圖3 箍筋保護(hù)層厚度測(cè)試結(jié)果Fig.3 Test result of thickness of stirrup protective layer
圖4 主筋保護(hù)層厚度測(cè)試結(jié)果Fig.4 Test result of thickness of main reinforcement protective layer
對(duì)京滬高速江淮安段10座橋梁所采集的強(qiáng)度、碳化深度、保護(hù)層厚度進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)特性分析,在該統(tǒng)計(jì)特性分析中,以每個(gè)構(gòu)件的檢測(cè)結(jié)果作為數(shù)據(jù)樣本。為體現(xiàn)同類構(gòu)件耐久性指標(biāo)的統(tǒng)計(jì)規(guī)律,同時(shí)增大同類構(gòu)件的樣本數(shù),將上部結(jié)構(gòu)中結(jié)構(gòu)功能相同且測(cè)試結(jié)果相接近的邊梁和中梁合并,僅對(duì)不同橋型的主梁進(jìn)行區(qū)分,即分為空心板、組合箱梁、T梁;將下部結(jié)構(gòu)中結(jié)構(gòu)相同的臺(tái)帽和蓋梁合并組合為“臺(tái)蓋”,10座橋梁的下部結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)分為臺(tái)蓋、墩柱。對(duì)各類構(gòu)件統(tǒng)計(jì)特性中的均值、變異系數(shù)、90%保證率區(qū)間等進(jìn)行了分析,并判斷其符合的分布規(guī)律。數(shù)據(jù)Q-Q圖能直觀明了地看出數(shù)據(jù)是否為滿足分布規(guī)律,當(dāng)Q-Q圖的散點(diǎn)呈現(xiàn)一條直線時(shí),說(shuō)明數(shù)據(jù)為符合預(yù)設(shè)的分布狀態(tài)。
京滬高速江淮安段橋梁不同類構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)參數(shù)如表2所示,其中采用回彈法測(cè)得的組合箱梁構(gòu)件強(qiáng)度均大于60 MPa,其回彈強(qiáng)度推測(cè)值以60 MPa計(jì),各類構(gòu)件強(qiáng)度分布直方圖與Q-Q圖如圖5所示。各類構(gòu)件強(qiáng)度均值的大小關(guān)系為:箱梁(60)>T梁(57.52)>空心板(46.18)>墩柱(35.77)>臺(tái)蓋(33.87),具有90%保證率的強(qiáng)度下限值分別為60,54.4,31.6,28.2,26.0 MPa。T梁數(shù)據(jù)來(lái)自同一個(gè)橋,變異系數(shù)很小,其他類構(gòu)件變異系數(shù)在0.17~0.18??招陌?、T梁、臺(tái)蓋的強(qiáng)度數(shù)據(jù)符合正態(tài)分布,墩柱符合對(duì)數(shù)正態(tài)分布。
不同類構(gòu)件經(jīng)21 a碳化作用后其碳化深度統(tǒng)計(jì)參數(shù)如表3所示,各類構(gòu)件碳化深度分布直方圖與Q-Q圖如圖6所示。各類構(gòu)件碳化深度均值的大小關(guān)系為:墩柱(17.63)>臺(tái)蓋(16.36)>空心板(3.43)>T梁(1.76)>箱梁(1.07),碳化深度與混凝土強(qiáng)度有很強(qiáng)的相關(guān)性,下部結(jié)構(gòu)碳化深度較上部結(jié)構(gòu)高出一個(gè)量級(jí)。各類構(gòu)件的碳化深度普遍具有很高的變異性,變異系數(shù)在0.35~0.61,墩柱的碳化深度變異性最小,空心板變異性最大。箱梁碳化深度最小,且其具有90%保證率的碳化深度上限值僅為1.75 mm。箱梁、臺(tái)蓋、墩柱符合正態(tài)分布,空心板和T梁符合對(duì)數(shù)正態(tài)分布。
表2 混凝土強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(單位:MPa)Tab.2 Statistics of concrete strength(unit:MPa)
圖5 混凝土強(qiáng)度直方圖與Q-Q圖Fig.5 Histograms and Q-Q diagrams of concrete strength
碳化深度與時(shí)間的平方根成正比[15-16],即:
(1)
式中,x為碳化深度;k為碳化系數(shù);t0為碳化時(shí)間。
以式(1)計(jì)算各類構(gòu)件的碳化系數(shù),其統(tǒng)計(jì)參數(shù)如表4所示,上部結(jié)構(gòu)碳化系數(shù)均值95%置信區(qū)間上限在0.23~0.75 mm/a0.5范圍,下部結(jié)構(gòu)碳化系數(shù)均值95%置信區(qū)間上限在3.57~3.85 mm/a0.5范圍。碳化系數(shù)的分布規(guī)律與碳化深度分布規(guī)律相同。
表3 碳化深度統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(單位:mm)Tab.3 Statistics of carbonization depths(unit:mm)
表4 碳化系數(shù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(單位:mm·a-0.5)Tab.4 Statistics of carbonization coefficients(unit:mm·a-0.5)
圖6 碳化深度直方圖與Q-Q圖 Fig.6 Histograms and Q-Q diagrams of carbonization depth
分別對(duì)各類構(gòu)件的箍筋和主筋保護(hù)層厚度數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析,統(tǒng)計(jì)參數(shù)如表5所示。箍筋作為外層鋼筋最早受到碳化侵蝕,各類構(gòu)件箍筋保護(hù)層厚度分布直方圖與Q-Q圖如圖7所示??梢钥闯霰Wo(hù)層厚度均值的大小關(guān)系為:墩柱>臺(tái)蓋>箱梁>空心板>T梁,具有90%保證率的箍筋保護(hù)層厚度下限值分別為18.48,22.78,15.73,24.50,27.17 MPa。除了空心板主筋、箱梁箍筋和墩柱主筋的混凝土保護(hù)層厚度基本呈對(duì)數(shù)正態(tài)分布以外,其余均為正態(tài)分布。各類構(gòu)件保護(hù)層厚度變異性較為穩(wěn)定,變異系數(shù)穩(wěn)定在0.20~0.32范圍,箱梁的保護(hù)層厚度變異性最小,T梁的變異性最大。
表5 混凝土保護(hù)層厚度統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(單位:mm)Tab.5 Statistics of concrete protective layer thicknesses(unit:mm)
圖7 箍筋保護(hù)層厚度直方圖與Q-Q圖Fig.7 Histograms and Q-Q diagrams of stirrup protective layer thickness
數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明,碳化深度與混凝土強(qiáng)度有很強(qiáng)的相關(guān)性[17]。以測(cè)試構(gòu)件的強(qiáng)度為橫坐標(biāo)、碳化深度為縱坐標(biāo)只做散點(diǎn)圖,如圖8所示,可以看出,經(jīng)21 a時(shí)間的碳化侵蝕,混凝土強(qiáng)度在20~30 MPa 對(duì)應(yīng)的碳化深度約在20~35 mm之間;混凝土強(qiáng)度在30~40 MPa對(duì)應(yīng)的碳化深度約在8~22 mm之間;混凝土強(qiáng)度在40~60 MPa對(duì)應(yīng)的碳化深度在1~8 mm之間。以指數(shù)衰減函數(shù)對(duì)經(jīng)21 a碳化侵蝕構(gòu)件的強(qiáng)度與碳化深度進(jìn)行擬合,得到其關(guān)系式如下:
y=124.707e-x/18.52-4.029,
(2)
式中,y為碳化深度;x為混凝土強(qiáng)度。決定系數(shù)R2為0.877,具有較好的擬合優(yōu)度。
圖8 混凝土與碳化深度關(guān)系Fig.8 Relationship between concrete and carbonation depth
圖9 混凝土與碳化系數(shù)關(guān)系Fig.9 Relationship between concrete and carbonation coefficient
由式(1)將碳化深度轉(zhuǎn)換為碳化系數(shù),得到碳化系數(shù)與混凝土強(qiáng)度關(guān)系為:
y=27.213e-x/18.52-0.879,
(3)
式中,k為碳化系數(shù);x為混凝土強(qiáng)度。碳化系數(shù)與混凝土強(qiáng)度關(guān)系圖如圖9所示。
根據(jù)碳化深度與保護(hù)層厚度的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果,對(duì)該線路中的混凝土橋梁不同構(gòu)件進(jìn)行剩余耐久年限的估測(cè)。該線路為高速公路,等級(jí)高,安全系數(shù)更大,且上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力構(gòu)件,故以碳化至鋼筋表面作為耐久性極限狀態(tài),即以構(gòu)件外層鋼筋即箍筋失去混凝土堿性環(huán)境保護(hù)為碳化耐久壽命臨界點(diǎn)[9,18]。
以式(4)對(duì)橋梁不同構(gòu)件的剩余耐久年限進(jìn)行估測(cè):
(4)
式中,t為剩余耐久年限;c為保護(hù)層厚度。
同一類構(gòu)件中包含多個(gè)構(gòu)件,每個(gè)構(gòu)件由于其碳化系數(shù)與保護(hù)層厚度不同,故而具有各自的剩余耐久年限。為對(duì)同一類構(gòu)件進(jìn)行整體的估測(cè),碳化深度與碳化系數(shù)為環(huán)境作用特點(diǎn),以具有95%保證率的均值上限作為特征值。箍筋保護(hù)層厚度分別取均值95%置信區(qū)間下限、雙側(cè)90%保證率區(qū)間下限作為計(jì)算值,即分別表示有50%構(gòu)件鋼筋開(kāi)始銹蝕、有5%的構(gòu)件鋼筋開(kāi)始銹蝕。
對(duì)整體剩余耐久壽命的均值進(jìn)行估測(cè),各類構(gòu)件剩余耐久年限測(cè)算結(jié)果如表6所示。該線路橋梁上部結(jié)構(gòu)具有較好的碳化剩余耐久年限,下部結(jié)構(gòu)碳化剩余耐久年限較弱。橋梁上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)碳化剩余耐久年限的差異與其混凝土強(qiáng)度相關(guān),上部結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度主要在40~60 MPa之間,下部結(jié)構(gòu)主要在30~40 MPa之間,混凝土強(qiáng)度的差異造成上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)碳化深度的不同,上部結(jié)構(gòu)碳化深度主要在1~5 mm之間,下部結(jié)構(gòu)碳化深度主要在10~25 mm之間,上部結(jié)構(gòu)碳化深度遠(yuǎn)小于下部結(jié)構(gòu),因而造成了碳化剩余耐久年限預(yù)測(cè)值的差異。
表6 橋梁各類構(gòu)件剩余耐久年限均值測(cè)算結(jié)果(單位:a)Tab.6 Calculation result of average residual durability life of various bridge components(unit:a)
本研究對(duì)京滬高速江蘇淮安段10座橋梁(8座空心板橋、1座組合箱梁橋、1座T梁橋)耐久性指標(biāo)中的混凝土強(qiáng)度、碳化深度與碳化系數(shù)、鋼筋保護(hù)層厚度進(jìn)行了數(shù)據(jù)采集與統(tǒng)計(jì)特性分析,得到該地區(qū)該線路混凝土橋梁的耐久性狀況。
(1)混凝土強(qiáng)度、碳化深度(碳化系數(shù))、保護(hù)層厚度符合正態(tài)分布或?qū)?shù)正態(tài)分布。
(2)各類構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度變異性較小,變異系數(shù)在0.17~0.18。
(3)各類構(gòu)件的碳化深度普遍具有很高的變異性,變異系數(shù)在0.35~0.61,墩柱的碳化深度變異性最小,空心板變異性最大。
(4)各類構(gòu)件保護(hù)層厚度變異性較為穩(wěn)定,變異系數(shù)穩(wěn)定在0.20~0.32范圍,箱梁的保護(hù)層厚度變異性最小,T梁的變異性最大。
(5)箱梁混凝土強(qiáng)度為60 MPa,具有90%保證率的碳化深度上限為1.75 mm,保護(hù)層變異性最小,其狀況最優(yōu)。
(6)上部結(jié)構(gòu)碳化系數(shù)均值95%置信區(qū)間上限在0.23~0.75 mm·a-0.5范圍,下部結(jié)構(gòu)碳化系數(shù)均值95%置信區(qū)間上限在3.57~3.85 mm·a-0.5范圍。
(7)碳化深度及碳化系數(shù)與混凝土強(qiáng)度有很強(qiáng)的相關(guān)性,符合指數(shù)衰減函數(shù),得到混凝土碳化深度與強(qiáng)度的擬合關(guān)系符合y=124.707e-x/18.52-4.029;碳化系數(shù)與強(qiáng)度的擬合關(guān)系y=27.213e-x/18.52-0.879。