沖擊荷載作用下含黏結(jié)界面混凝土破壞特征與應(yīng)力應(yīng)變分析

我國(guó)自主研發(fā)的China Rail Track System (CRTS) III 型板式無(wú)砟軌道已在高速鐵路建設(shè)中得到廣泛應(yīng)用，該軌道結(jié)構(gòu)軌下部分從上至下分別由蒸養(yǎng)混凝土軌道板、自密實(shí)混凝土充填層、土工布隔離層及底座板等構(gòu)成.軌道板與充填層之間以界面相互黏結(jié)形成復(fù)合板共同承力、傳力，在其服役過(guò)程中，會(huì)遭受高速列車動(dòng)載、環(huán)境條件等外部作用，因此開(kāi)展蒸養(yǎng)混凝土與自密實(shí)混凝土復(fù)合體系層間界面的力學(xué)特性研究，對(duì)于掌握該軌道結(jié)構(gòu)的服役行為具有重要意義.

我國(guó)學(xué)者開(kāi)展了諸多CRTS III 型板式無(wú)砟軌道關(guān)鍵組成材料的力學(xué)特性研究.Wang等為了進(jìn)一步掌握蒸養(yǎng)溫度對(duì)蒸養(yǎng)混凝土力學(xué)特性的影響，開(kāi)展了蒸養(yǎng)混凝土水泥漿體和骨料的界面過(guò)渡區(qū)特性研究，發(fā)現(xiàn)隨著溫度的升高，其界面過(guò)渡區(qū)的顯微硬度值會(huì)下降.同時(shí)，他們也系統(tǒng)研究了動(dòng)態(tài)沖擊荷載、彎曲疲勞荷載和低溫環(huán)境作用下的蒸養(yǎng)混凝土力學(xué)特性，建立了相關(guān)的數(shù)學(xué)模型以闡釋荷載和環(huán)境對(duì)其力學(xué)特性的影響.充填層自密實(shí)混凝土的性能也同樣受到服役環(huán)境的影響，文獻(xiàn)[1,6-9]表明，單因素或多因素的服役工況作用下，都會(huì)加速充填層自密實(shí)混凝土性能的劣化，而聚丙烯纖維、橡膠粉可以有效提升其耐久性.

然而，CRTS III 型板式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)是一個(gè)復(fù)合結(jié)構(gòu)，隨著運(yùn)營(yíng)時(shí)間的加長(zhǎng)，軌道板與充填層之間的離縫、翹曲、脫黏等病害開(kāi)始出現(xiàn)，因此，我國(guó)學(xué)者利用模擬和試驗(yàn)的手段進(jìn)一步開(kāi)展了 CRTS III 型板式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性研究.何燕平對(duì)列車荷載和溫度荷載作用下的軌道板結(jié)構(gòu)進(jìn)行了疲勞壽命預(yù)測(cè)，混凝土塑性損傷(CDP)本構(gòu)模型預(yù)測(cè)表明，軌道板可使用34.8 a，自密實(shí)混凝土層可使用29.8 a.Zeng等就軌道板結(jié)構(gòu)在疲勞荷載下的振動(dòng)加速度的演變規(guī)律開(kāi)展了足尺試驗(yàn)研究；Zhu等建立有限元模型分析了界面損傷對(duì)軌道板結(jié)構(gòu)的影響.綜上可以看出，由于黏結(jié)界面的存在，復(fù)合結(jié)構(gòu)受外部作用下的力學(xué)性能變化和單一材料的力學(xué)特性變化會(huì)有所差別，特別是層間界面的存在能顯著影響力學(xué)特性.如前所述，軌道板結(jié)構(gòu)在運(yùn)營(yíng)過(guò)程中主要承受列車動(dòng)荷載帶來(lái)的壓應(yīng)力和環(huán)境溫度帶來(lái)的翹曲應(yīng)力，兩者共同作用下，層間界面的黏結(jié)狀態(tài)會(huì)逐漸脫黏、劣化，文獻(xiàn)[15]表明，平臺(tái)巴西圓盤試驗(yàn)?zāi)茌^好地在試件中心位置實(shí)現(xiàn)材料的壓拉破壞效果.鑒于此，本文采用分離式霍普金森桿(SHPB)試驗(yàn)方法，利用平臺(tái)巴西圓盤試件制備了包含無(wú)砟軌道板結(jié)構(gòu)中蒸養(yǎng)混凝土和自密實(shí)混凝土層間界面的混凝土試件，研究了含黏結(jié)界面混凝土在沖擊荷載下的力學(xué)特性及其應(yīng)變率效應(yīng)，為進(jìn)一步掌握板式軌道結(jié)構(gòu)在沖擊荷載作用下的力學(xué)響應(yīng)特性和規(guī)律以及合理進(jìn)行相關(guān)結(jié)構(gòu)的抗沖擊設(shè)計(jì)提供技術(shù)支撐.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試樣的制備

采用定制鋼制模具成型含有蒸養(yǎng)混凝土和自密實(shí)混凝土層間界面的混凝土試件，其具體尺寸如圖1(a)所示，其中直徑=150 mm，厚度=75 mm，為平臺(tái)角.由于界面強(qiáng)度相對(duì)于整體混凝土材料來(lái)說(shuō)非常小，所以此次試驗(yàn)中采用一個(gè)大平臺(tái)角(=25°)，將沖擊應(yīng)力盡可能分散在界面周圍，以形成以壓應(yīng)力為主的試驗(yàn)破壞效果.

基于高速鐵路CRTS III 型板式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)軌道板用C60蒸養(yǎng)混凝土(SC)、充填層用C40自密實(shí)混凝土(SCC)的原材料和配比進(jìn)行蒸養(yǎng)混凝土和自密實(shí)混凝土的制備，原材料包括 P?O 42.5水泥、粉煤灰、礦渣粉、河砂、碎石、外加劑等，蒸養(yǎng)混凝土28 d實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為60.3 MPa，自密實(shí)混凝土為43.2 MPa，具體的材料屬性如表1所示.含黏結(jié)界面混凝土在成型過(guò)程中，先澆注成型并養(yǎng)護(hù)蒸養(yǎng)混凝土，至28 d齡期后澆注成型自密實(shí)混凝土，再在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)含黏結(jié)界面混凝土28 d后，將試件置于雙端面打磨機(jī)上進(jìn)行打磨，使其表面的平整度符合沖擊試驗(yàn)的要求，具體如圖1(b)所示.

2.2.4 腹痛復(fù)發(fā)情況 試驗(yàn)組與對(duì)照組進(jìn)入4周隨訪的分別為20例、13例；復(fù)發(fā)例數(shù)分別為5例（25.00%）、7例（53.85%），組間比較，差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，F(xiàn)AS、PPS分析結(jié)論一致。

2.2.1 政府直接給予補(bǔ)助。政府要綜合考慮農(nóng)村空巢老人群體，給予農(nóng)耕空巢老人家庭補(bǔ)助。通過(guò)農(nóng)耕來(lái)獲取收入的空巢老人，多半是因?yàn)樽优獬龃蚬?，所賺取的工資僅能維系自己的生存，難以有額外資金提供給老人，空巢老人只能自己想辦法獲得收入，在這種情況下，老人勞動(dòng)強(qiáng)度過(guò)大，加之體力不夠，日積月累，患病率增加，醫(yī)藥費(fèi)的支出及其他費(fèi)用支出使很多空巢老人生活水平一直得不到提高。因此，要給予農(nóng)耕空巢老人穩(wěn)定的資金補(bǔ)助。

1.2 試樣的測(cè)試

..靜態(tài)試驗(yàn) 靜態(tài)測(cè)試在Instron電液伺服壓力機(jī)上進(jìn)行，如圖2所示.具體過(guò)程為：設(shè)置為位移控制，速度0.05 mm/min，應(yīng)變率為10s量級(jí).

..模型的建立 根據(jù)損傷力學(xué)理論可知，當(dāng)采用等應(yīng)變假設(shè)時(shí)，在一維應(yīng)力狀態(tài)下表示如下：

(1)

()=

圖10為按照式(5)計(jì)算的SHPB作用下含黏結(jié)界面混凝土DIF隨應(yīng)變率變化圖.已有文獻(xiàn)報(bào)道：當(dāng)應(yīng)變率在30 s附近時(shí)，CRTS III 無(wú)砟軌道用蒸養(yǎng)混凝土的DIF大約為1.7，自密實(shí)混凝土大約為1.3，均低于本試驗(yàn)中整體破碎模式下含黏結(jié)界面混凝土的DIF值.說(shuō)明含黏結(jié)界面混凝土具有更高的率敏感性.同時(shí)，上述文章中的研究結(jié)果也表明，蒸養(yǎng)混凝土和自密實(shí)混凝土均屬于率相關(guān)材料，即隨著應(yīng)變率的提高其峰值應(yīng)力相應(yīng)提高.而對(duì)于含黏結(jié)界面混凝土來(lái)說(shuō)，界面分離失效模式下的DIF值具有應(yīng)變率效應(yīng)，即隨應(yīng)變率的增加其DIF值增加，但是，整體破碎失效模式下的DIF值隨應(yīng)變率的增加不發(fā)生變化，即不具有明顯的應(yīng)變率效應(yīng).

(2)專業(yè)知識(shí)。具體到客服人員涉及的行業(yè)與企業(yè)，專業(yè)知識(shí)主要體現(xiàn)在行業(yè)背景、業(yè)務(wù)流程、產(chǎn)品知識(shí)、營(yíng)銷知識(shí)、心理學(xué)知識(shí)等。

(2)

(3)

式中：為損傷度.

寶清縣地下水富水性差異較大，地下水開(kāi)發(fā)應(yīng)合理進(jìn)行。建議調(diào)整地下水開(kāi)發(fā)利用過(guò)度地區(qū)用水方式和用水量，以地表水資源置換地下水資源，一方面保證地下水環(huán)境健康發(fā)展和可持續(xù)利用，另一方面更好地保證農(nóng)業(yè)用水。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 破壞形態(tài)及過(guò)程

為了進(jìn)一步量化不同應(yīng)變率下的含黏結(jié)界面混凝土的破碎程度，對(duì)破碎顆粒進(jìn)行篩分試驗(yàn)，參照下式進(jìn)行破碎顆粒的細(xì)度模數(shù)計(jì)算，并采用該值來(lái)定量表征破碎程度.

(4)

式中：為細(xì)度模數(shù)；～分別是篩孔直徑為4.75、2.36、1.18、0.63、0.3、0.15 mm的6個(gè)篩上的累積篩余比例.試驗(yàn)得到的破碎顆粒的細(xì)度模數(shù)隨應(yīng)變率的變化結(jié)果如圖8所示.對(duì)于單一混凝土材料，破碎顆粒的細(xì)度模數(shù)隨應(yīng)變率的變化呈現(xiàn)線性降低關(guān)系，含黏結(jié)界面混凝土的破碎顆粒的細(xì)度模數(shù)隨應(yīng)變率的增加，其數(shù)值維持在1.66左右，即不隨應(yīng)變率變化而發(fā)生明顯變化.這進(jìn)一步說(shuō)明了由于層間界面的存在，含黏結(jié)界面混凝土在高應(yīng)變率下不是以細(xì)碎混凝土作為能量釋放，而是沿著層間界面進(jìn)行裂紋拓展吸收能量.

3.6 髖關(guān)節(jié)的應(yīng)用 MWM技術(shù)可減輕關(guān)節(jié)疼痛，增加關(guān)節(jié)活動(dòng)范圍，改善肌肉骨骼生理功能。Beselga等[41]人評(píng)估MWM對(duì)髖關(guān)節(jié)骨關(guān)節(jié)炎(OA)的影響。結(jié)果是實(shí)驗(yàn)組的疼痛NRS下降，屈髖增加，內(nèi)旋轉(zhuǎn)增加，功能測(cè)試在臨床有改進(jìn)。結(jié)論為 MWM在老年患者髖關(guān)節(jié)OA應(yīng)用后，疼痛立即減輕、髖關(guān)節(jié)屈曲ROM和身體活動(dòng)能力立即提高。所觀察到的即刻變化具有臨床相關(guān)性，未來(lái)的研究需要確定這種干預(yù)的長(zhǎng)期效果。

2.2 應(yīng)力應(yīng)變曲線特征分析

..沖擊韌性 為了更好地衡量含黏結(jié)界面混凝土在變形和斷裂過(guò)程中吸收能量的性能指標(biāo)，引入韌性計(jì)算.定義峰前沖擊韌性為破壞前的吸收能量值，具體為應(yīng)力應(yīng)變曲線中起點(diǎn)到峰值應(yīng)變之間曲線與橫軸所圍成的面積；峰后沖擊韌性為含黏結(jié)界面混凝土破壞后的吸收能量值，考慮到在下降段如果應(yīng)變繼續(xù)增大，含黏結(jié)界面混凝土基本已經(jīng)破碎或者變形分離，因此韌性采用應(yīng)力應(yīng)變曲線中峰值應(yīng)變到15之間曲線與橫軸所圍成的面積通過(guò)以上2個(gè)指標(biāo)來(lái)分析含黏結(jié)界面混凝土在沖擊荷載作用下破壞前后的沖擊韌性變化規(guī)律，具體的計(jì)算結(jié)果如圖12所示可以看出，總韌性()、峰前沖擊韌性以及峰后沖擊韌性均表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，即應(yīng)變率越大，其沖擊韌性越大.說(shuō)明含黏結(jié)界面混凝土中層間界面的存在，能夠吸收沖擊能量，從而提高其沖擊韌性.

為進(jìn)一步量化含黏結(jié)界面混凝土動(dòng)態(tài)強(qiáng)度的應(yīng)變率效應(yīng)，引入強(qiáng)度動(dòng)態(tài)提高因子(DIF)，具體如下：

(5)

式中：為含黏結(jié)界面混凝土在動(dòng)態(tài)作用下的峰值應(yīng)力(強(qiáng)度)；為含黏結(jié)界面混凝土在準(zhǔn)靜態(tài)作用下峰值應(yīng)力(強(qiáng)度).

1.提出了進(jìn)一步轉(zhuǎn)變經(jīng)濟(jì)發(fā)展方式的總體思路。報(bào)告強(qiáng)調(diào)，要“把推動(dòng)發(fā)展的立足點(diǎn)轉(zhuǎn)到提高質(zhì)量和效益上來(lái)，著力激發(fā)各類市場(chǎng)主體發(fā)展新活力，著力增強(qiáng)創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)發(fā)展新動(dòng)力，著力構(gòu)建現(xiàn)代產(chǎn)業(yè)發(fā)展新體系，著力培育開(kāi)放型經(jīng)濟(jì)發(fā)展新優(yōu)勢(shì)，使經(jīng)濟(jì)發(fā)展更多依靠?jī)?nèi)需特別是消費(fèi)需求拉動(dòng)，更多依靠現(xiàn)代服務(wù)業(yè)和戰(zhàn)略性新興產(chǎn)業(yè)帶動(dòng)，更多依靠科技進(jìn)步、勞動(dòng)者素質(zhì)提高、管理創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)，更多依靠節(jié)約資源和循環(huán)經(jīng)濟(jì)推動(dòng)，更多依靠城鄉(xiāng)區(qū)域發(fā)展協(xié)調(diào)互動(dòng)，不斷增強(qiáng)長(zhǎng)期發(fā)展后勁”［1］。

HPLC法同時(shí)測(cè)定四味姜黃湯散中7種成分的含量…………………………………………………… 趙 婭等（1）： 29

式中：、和分別為壓桿的橫截面積、彈性模量和彈性波波速；和分別是試件的橫截面積和原始長(zhǎng)度.

..動(dòng)態(tài)峰值應(yīng)變 大多數(shù)研究表明，單一混凝土材料在動(dòng)態(tài)沖擊作用下，其峰值應(yīng)變()會(huì)隨應(yīng)變率的增加而增加，圖11為含黏結(jié)界面混凝土在沖擊荷載作用下的峰值應(yīng)變隨應(yīng)變率的變化圖.可以看出，本試驗(yàn)研究的應(yīng)變率范圍內(nèi)，含黏結(jié)界面混凝土的峰值應(yīng)變隨應(yīng)變率的增加而增加，表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng).相對(duì)靜態(tài)作用，動(dòng)態(tài)沖擊作用明顯降低了其峰值應(yīng)變，而且隨著動(dòng)態(tài)沖擊作用應(yīng)變率的增加，這種降低作用越發(fā)不明顯.應(yīng)變率從11.8 s增加到57.8 s，峰值應(yīng)變最大降低了85%，最小降低了12%.結(jié)合DIF值隨應(yīng)變率的變化規(guī)律進(jìn)一步分析可知，含黏結(jié)界面混凝土的裂紋更多的在層間界面處累積、拓展，是其隨應(yīng)變率增加而增加的主要原因.

..強(qiáng)度及強(qiáng)度動(dòng)態(tài)提高因子 圖9為SHPB作用下含黏結(jié)界面混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線圖.可以看出，在界面分離失效模式下，含黏結(jié)界面混凝土的極限破壞荷載隨應(yīng)變率的增加而增加，表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng).在整體破碎失效模式下，極限破壞荷載不具有應(yīng)變率效應(yīng).

進(jìn)一步定義峰前韌性比、峰后韌性比及韌性轉(zhuǎn)化比，峰前韌性比越大表明能量積聚至臨界狀態(tài)越快，峰前強(qiáng)度喪失越快；峰后韌性比越大表明損傷演化越快，能量釋放越迅速，試件損傷、變形速度越快.具體的計(jì)算結(jié)果如圖13所示.可以看出，對(duì)于整體破碎失效模式的含黏結(jié)界面混凝土來(lái)說(shuō)，其能量的積累和釋放隨應(yīng)變率的變化均呈現(xiàn)出比較平緩的變化.而對(duì)于界面分離失效模式的含黏結(jié)界面混凝土來(lái)說(shuō)，其能量的積累速度隨著應(yīng)變率增加有所下降，能量釋放速度會(huì)有所增加，由于峰后韌性增長(zhǎng)速率大于峰前，從而帶來(lái)韌性轉(zhuǎn)化比隨應(yīng)變率的增加而增加.這是因?yàn)閷娱g界面在整體破碎失效模式下充當(dāng)了能量緩沖區(qū)角色，隨著應(yīng)變率增加，峰前韌性更多被層間界面吸收，從而能量的積累和釋放都在一定程度上被緩沖，變化比較平緩；而對(duì)于界面分離失效模式的含黏結(jié)界面混凝土來(lái)說(shuō)，此時(shí)層間界面是其破壞的主體所在，其中單一混凝土材料的彈性變形充當(dāng)了含黏結(jié)界面混凝土的能量緩沖區(qū)角色，隨著應(yīng)變率增加，層間界面處來(lái)不及進(jìn)行能量積聚，只能尋求在界面處迅速釋放.通過(guò)以上分析可以看出，兩種失效模式下，層間界面均是能量積累和釋放的主要場(chǎng)所.

2.3 本構(gòu)模型

=(1-)

(6)

圖4為超動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀所記錄到的含黏結(jié)界面混凝土在沖擊荷載下的入射桿、透射桿典型電信號(hào)圖，圖中為電壓.通過(guò)數(shù)據(jù)處理，可以得到兩端入射桿和透射桿中的應(yīng)力隨時(shí)間的分布情況，如圖5所示.其中，入射桿端的應(yīng)力為入射波和反射波應(yīng)力的疊加，而透射桿端則為透射波的應(yīng)力，二者信號(hào)在經(jīng)過(guò)混凝土內(nèi)部的來(lái)回反射后，重合性較好，表面試樣兩端的應(yīng)力達(dá)到平衡，試驗(yàn)達(dá)到了應(yīng)力均勻狀態(tài).

由于材料強(qiáng)度服從Weibull分布，所以有理由認(rèn)為材料的損傷度也服從該統(tǒng)計(jì)分布，由兩參數(shù)的Weibull分布有：

在地物符號(hào)的分類上，三維地形圖不同于二維數(shù)字地形圖，其劃分原則是按不同的要素類型，對(duì)地物符號(hào)進(jìn)行劃分，有點(diǎn)狀符號(hào)、線狀符號(hào)、面狀符號(hào)及體狀符號(hào)4個(gè)類別。在三維地形圖中，雖然部分沒(méi)有高度的點(diǎn)狀符號(hào)、線狀符號(hào)和面狀符號(hào)仍然保留了其在二維數(shù)字地形圖中的表達(dá)方式，但作為一個(gè)完整的三維數(shù)字地形圖的理論體系，我們依舊按照新的分類方法對(duì)其一并進(jìn)行了劃分［1-3］。在三維地形圖中，地物要素最多的即點(diǎn)狀符號(hào)，而點(diǎn)狀符號(hào)的分類與表達(dá)有一定的復(fù)雜性與多元性。因此，本文主要探討三維點(diǎn)狀符號(hào)的設(shè)計(jì)與表達(dá)。

(7)

式中：和為與損傷分布有關(guān)的兩個(gè)參數(shù).

基于式(7)，可以將式(6)改寫為

(8)

進(jìn)一步根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系圖上的幾何邊界條件，可以得到、的表達(dá)式以及僅包含參數(shù)的含黏結(jié)界面混凝土動(dòng)態(tài)本構(gòu)模型：

(9)

(10)

(11)

式中：取動(dòng)態(tài)峰值強(qiáng)度1/3時(shí)的割線模量.

..模型的驗(yàn)證 按照式(11)對(duì)實(shí)測(cè)的含黏結(jié)界面混凝土在不同應(yīng)變率下的應(yīng)力應(yīng)變曲線進(jìn)行擬合，得到試驗(yàn)數(shù)據(jù)和模型數(shù)據(jù)的結(jié)果如圖14所示.由圖14可以看出，基于Weibull分布的本構(gòu)模型對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好，尤其在應(yīng)力應(yīng)變曲線的上升段具有很高的吻合度，說(shuō)明Weibull分布的本構(gòu)模型與含黏結(jié)界面混凝土的峰前應(yīng)力有很好的匹配性，而在適用于應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€方面仍然存在一定的局限性.

進(jìn)一步分析不同應(yīng)變率下Weibull分布中參數(shù)的變化情況，具體如圖15所示.已有研究結(jié)果表明，參數(shù)代表了材料的延性.由圖15可以看出，參數(shù)隨應(yīng)變率的變化規(guī)律與試件的失效模式有關(guān)：界面分離失效模式下，的值均隨應(yīng)變率的增加而迅速增加；整體破碎失效模式下，的值均隨應(yīng)變率的增加而緩慢增加.含黏結(jié)界面混凝土從界面分離失效模式轉(zhuǎn)變到整體破碎失效模式過(guò)程中，值會(huì)驟然下降，這是因?yàn)閼?yīng)變率超過(guò)20.8 s以后，含黏結(jié)界面混凝土出現(xiàn)整體破碎失效模式，此時(shí)的混凝土材料內(nèi)部變形被釋放，產(chǎn)生大量的塑性變形，延性提高，導(dǎo)致值迅速下降.

首先，可能是一種素養(yǎng)的養(yǎng)成。不管是在自己家里成天找東西的人，還是那個(gè)險(xiǎn)些命喪自己丟在床上的西瓜刀的孩子，他們并無(wú)害人之心，更無(wú)傷己之意。他們之所以沒(méi)有養(yǎng)成將用完的東西放回原處這樣簡(jiǎn)單的生活習(xí)慣，多半是因?yàn)樽孕](méi)有受到這樣的家庭教育和熏陶，也就沒(méi)有在心里固化這樣的意識(shí)。他們的父母，也沒(méi)有認(rèn)識(shí)到這樣的家庭教養(yǎng)的重要性；或者，他們的父母自身，也缺乏這樣的素養(yǎng)。

3 結(jié)論

(2) 界面脫黏分離失效模式下，含黏結(jié)界面混凝土以界面脫黏變形為主.隨著應(yīng)變率的增加，含黏結(jié)界面混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度、DIF、峰值應(yīng)變、沖擊韌性均增加，此時(shí)含黏結(jié)界面混凝土的動(dòng)態(tài)性能具有明顯的率相關(guān)性.

(3) 整體破碎失效模式下，界面脫黏變形和混凝土破碎變形同時(shí)存在，隨著應(yīng)變率的增加，裂紋往界面處累積、拓展，界面起到了能量緩沖的作用，此時(shí)含黏結(jié)界面混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度、DIF隨應(yīng)變率的增加保持不變，而峰值應(yīng)變和沖擊韌性隨應(yīng)變率的增加而增加.

(4) 所建立的基于Weibull分布的含黏結(jié)界面混凝土的本構(gòu)模型，與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，尤其對(duì)峰前應(yīng)力應(yīng)變有很好的匹配性，但是對(duì)峰后應(yīng)力應(yīng)變存在一定的局限性，其模型參數(shù)代表了混凝土材料的延性，而且與失效模式和應(yīng)變率密切相關(guān)：界面分離失效模式下，隨應(yīng)變率的增加迅速增加；整體破碎失效模式下，隨應(yīng)變率的增加緩慢增加.