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    堆龍河梯級氣盾壩防洪聯(lián)合調(diào)度方案研究

    2022-10-06 08:20:06丁晶晶蔡明光
    水電站設(shè)計 2022年3期

    馬 林,丁晶晶,蔡明光

    (中國水利水電第七工程局有限公司,四川 成都 611730)

    0 前 言

    江河中梯級水庫的修建改變了河道徑流和洪水特征,上下游水庫首尾相連,水位流量關(guān)系紊亂,給水庫安全運(yùn)行及河道行洪安全帶來很大的挑戰(zhàn)[1]。國內(nèi)外學(xué)者在梯級水庫調(diào)度原則[2]、運(yùn)行方式[3]及模型算法[4-5]等方面做了大量研究,為梯級水庫聯(lián)合調(diào)度的研究提供了有益借鑒。而堆龍河梯級水閘有其自身特點,一方面,工程中設(shè)置的6座梯級水閘形成的庫區(qū)可調(diào)庫容很小,且各梯級水閘間距很短,下泄洪水存在洪峰疊加的風(fēng)險,如果運(yùn)行不當(dāng)可能對河道行洪安全造成不利影響。另一方面,梯級水庫各攔水閘采用氣盾壩型式,氣盾壩閘上運(yùn)行水頭有高度限制,當(dāng)運(yùn)行水位超過氣盾壩安全水位時,氣盾壩將自動塌壩,塌壩過程不再可控。這兩方面的影響使得堆龍河梯級水閘防洪調(diào)度更具復(fù)雜性。為此,擬利用水文大斷面建立一維非恒定流數(shù)學(xué)模型,模擬各閘不同泄流工況下的河道流量過程,確定各級閘壩塌壩泄洪的最小時間限制,以及各級閘壩開啟的時間順序,進(jìn)而擬定防洪聯(lián)合調(diào)度方式,為梯級閘壩的科學(xué)運(yùn)行提供依據(jù)。

    1 河道一維水流數(shù)學(xué)模型

    本次河道一維水流數(shù)學(xué)模型計算,采用美國陸軍工程兵團(tuán)設(shè)計的HEC-RAS軟件系統(tǒng)進(jìn)行,該軟件可以計算恒定流水面線及非恒定流洪水過程。

    1.1 一維非恒定水流數(shù)學(xué)模型

    用以描述明渠流水流運(yùn)動的圣維南方程組體現(xiàn)了水體的質(zhì)量和動量守恒。由質(zhì)量守恒可導(dǎo)出連續(xù)性方程,連續(xù)性方程建立了水位上漲率與楔蓄、棱蓄之間的平衡關(guān)系。由動量守恒可導(dǎo)出運(yùn)動方程,建立了慣性力、重力、壓力、摩擦力等之間的平衡關(guān)系,基本方程有:

    連續(xù)方程

    (1)

    式中:Q為流量、A為過流面積;q為旁側(cè)入流,m3/s。

    動量方程

    (2)

    式中:H為水深;Sf為摩阻坡降,

    (3)

    式中:K為流量模數(shù),可由曼寧公式算得,即:

    (4)

    式中:R為水力半徑;A為過流面積;P為濕周;n為曼寧糙率系數(shù)。

    邊界條件采用上游流量過程線與下游水位流量關(guān)系曲線。

    1.2 氣盾壩的數(shù)值模擬

    氣盾壩是由1組盾板、1組氣囊、1排基礎(chǔ)錨固螺栓、1套氣動充排系統(tǒng)組成的新型擋水壩(見圖1)。其中,鋼盾板提供正面擋水;具有充漲功能的氣囊提供對擋水盾板的支撐,實現(xiàn)升壩和降壩。氣盾壩的充排時間短,一般在20~30 min內(nèi)可完成充壩或降壩,能夠及時避開洪峰的威脅。當(dāng)壩上水頭超過限定高度時氣盾壩將自動塌壩運(yùn)行,塌壩過程不受控制,這一個特點須在防洪調(diào)度過程中加以考慮。

    圖1 氣盾壩構(gòu)造示意

    氣盾壩泄流能力可按堰流基本公式計算:

    (5)

    式中:Q為流量;B為堰頂寬度;H0為計入行近流速水頭的堰頂水頭;m為流量系數(shù);σ為淹沒系數(shù);ε為側(cè)收縮系數(shù);g為重力加速度。

    氣盾壩完全充氣擋水時,弧形鋼盾板弦線的傾斜角度(盾板與閘底板之間的夾角,也稱開度)為55°。模型試驗表明,氣盾壩開度小于10°流量系數(shù)與寬定堰流量系數(shù)接近,可按寬頂堰流計算流量;開度大于10°為薄壁堰流,但流量系數(shù)大于一般薄壁堰流量系數(shù)。

    考慮到氣盾壩的流量系數(shù)介于寬頂堰與薄壁堰之間,m取值范圍0.36~0.54。模型試驗不同開啟角度對應(yīng)的流量系數(shù)見表1。

    表1 模型試驗氣盾壩不同角度流量系數(shù)

    根據(jù)氣盾壩廠家提供的設(shè)計資料,氣盾壩的最快塌壩時間為20 min。氣盾壩的塌壩過程較為復(fù)雜,為了簡化計算,本次模擬塌壩過程按照氣盾壩弦線從55°按均勻的角速度進(jìn)行塌壩,從而計算出塌壩過程中的堰頂高程變化情況,再按堰流公式進(jìn)行計算。

    1.3 模型糙率的取值

    本工程糙率率定的時候通過現(xiàn)場洪痕調(diào)查,再結(jié)合拉薩河糙率及河段上游已建工程綜合確定。結(jié)合洪水調(diào)查的流量,推算2018年發(fā)生的洪水水面線,以此反推區(qū)間河段的糙率。經(jīng)洪跡線推算,調(diào)查河段區(qū)間糙率在0.038~0.042范圍,基本符合堆龍河山區(qū)性游蕩性河道的河道阻力特性。

    1.4 計算范圍

    數(shù)模計算范圍上起東嘎大橋(新橋)橋面中心線起上游方向約4.23 km處,下至堆龍河河口附近的控制斷面。計算河段總長約6.6 km,共布置水文大斷面44個,平均斷面間距153 m,能控制住河道地形的變化過程。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 水閘運(yùn)行方式和明確閘門開啟臨界流量

    梯級水閘蓄滿正常運(yùn)行過程中,閘上水頭有高度限制。本項目閘壩上游最高水頭限制為0.5 m,根據(jù)閘上水頭,采用模型試驗最大擋水高度相應(yīng)的流量系數(shù)0.478,計算得到最高水頭相應(yīng)的下泄流量,計算成果見表2。

    表2 各級閘壩最高水頭下泄流量計算成果

    由表2可見,0.5 m水頭對應(yīng)的泄流能力相對較大,相當(dāng)分期洪水中5月份10年一遇洪水至50年一遇洪水。當(dāng)來流大于臨界流量時,開啟閘孔,使得壩上水頭不超過最大允許值。

    2.2 塌壩最小時間限制擬定

    為避免各梯級水閘下泄洪水疊加而導(dǎo)致的人造洪峰,須為梯級閘壩擬定塌壩放空的最小時間限制。

    根據(jù)廠家提供的資料,氣盾壩的最小放空時間為20 min。通過一維數(shù)學(xué)模型計算了塌壩時間20 min、30 min,40 min三種計算工況。計算時上游來流綜合考慮5月、10月來流情況,按為恒定入流考慮,取值Q=20 m3/s。計算的最大人造洪峰計算成果見表3。

    由表3可見,按廠家提供的最短塌壩時間,僅堆龍3號壩單獨塌壩即可人造100年一遇的洪峰??紤]到按工程河段兩岸生態(tài)護(hù)岸頂高程及各級閘壩消能防沖設(shè)施的防洪標(biāo)準(zhǔn)均為20年一遇,故各級閘壩單獨運(yùn)行時塌壩人造洪峰不宜高于20年一遇的設(shè)計洪峰流量Q=425 m3/s。堆龍河2號閘壩均位于鐵路橋的上游,為降低人造洪峰對橋梁基礎(chǔ)的沖刷影響,人造洪峰流量宜低于河段10年一遇設(shè)計洪水Q=344 m3/s。

    表3 各級閘壩單獨運(yùn)行人造洪峰流量計算成果

    綜上所述,各級閘壩單獨運(yùn)行時塌壩的最小時間限制分別為:經(jīng)開1號閘壩20 min、經(jīng)開2號閘20 min、堆龍1號閘20 min、堆龍2號閘30 min、堆龍3號閘40 min、堆龍4號閘30 min。

    2.3 汛前或非汛期突發(fā)事故放空方案

    2.3.1 汛前塌壩放空方案

    對于梯級閘壩群的運(yùn)行調(diào)度,一般要遵循“先下后上”的順序進(jìn)行充壩蓄水和塌壩放水。汛前梯級塌壩放空方案的擬定:汛前放空方案由于上游來水較小,為盡量減少人造洪峰影響,并適當(dāng)簡化方案難度,堆龍河6級閘壩可以全部按40 min塌壩,從下游往上游每級閘壩滯后20 min的方式順序塌壩,放空最上一級堆龍4號閘壩蓄水的時間為140 min。計算表明,各級閘壩滯后20 min可有效避免最上游三座閘壩人造洪峰的疊加,塌壩全過程中最大洪峰流量為堆龍3號壩塌壩人造洪峰363 m3/s。

    2.3.2 非主汛期遭遇洪水時梯級水閘下泄方案

    在沒有完善水情監(jiān)測預(yù)報體系的情況下,可根據(jù)最上一級閘壩的閘上水位,通過閘壩泄流曲線確定來流量,擬定一定的分界流量,當(dāng)流量超過該流量時,按設(shè)計洪水開始起漲考慮,進(jìn)行梯級閘壩的聯(lián)合調(diào)度。

    在非汛期運(yùn)行時,可設(shè)置一定的分界流量,當(dāng)最上一級來流量超過分界流量時,啟動塌壩方案。

    非主汛期設(shè)計洪水過程線作為入庫洪水過程控制條件。

    分別選取分界流量40 m3/s、60 m3/s、80 m3/s,按訓(xùn)前塌壩方案進(jìn)行計算。計算表明,不同分界流量下河段最大洪峰值分別為388 m3/s、414 m3/s、439 m3/s。當(dāng)分界流量為80 m3/s時,調(diào)度過程中的最大洪峰流量超過了河道20年一遇設(shè)計洪峰流量,對河道影響相對較大。當(dāng)分界流量40 m3/s時,由于流量出現(xiàn)頻率相對較高,塌壩方案啟動過于頻繁,不利于河道景觀。綜合考慮,選定分界流量為60 m3/s,約等于非汛期5月(洪水頻率p=20%)分期洪水洪峰流量。

    根據(jù)5月(洪水頻率p=1%)分期洪水漲水過程線分析,洪水漲水過程為2.5 d。當(dāng)洪水漲至60 m3/s,洪水漲率約為每小時2 m3/s。如果能在150 min放空水庫,來流僅增至65 m3/s。由于河道洪水漲水過程相對較緩,塌壩方案可采用汛前塌壩相同的方案,即:6級閘壩可以全部按40 min塌壩,從下游往上游每級閘壩滯后20 min的方式順序塌壩。

    遭遇其他頻率洪水時,同樣以60 m3/s為分界流量,采用汛前塌壩方案。

    因此,擬定正常調(diào)度方案:各級閘壩塌壩時間40 min,梯級閘壩從下往上依次滯后20 min開始塌壩,可在140 min完成最上游堆龍4號閘壩庫區(qū)的騰空。本梯級調(diào)度方式適用于汛前及遭遇上游洪水時的塌壩放空水庫情況,遭遇洪水時可按來流超過分界流量60 m3/s時啟動的梯級塌壩方案。

    2.3.3 非汛期突發(fā)事故放空方案

    非汛期突發(fā)事故放空方案的擬定,由于突發(fā)事故要求盡量加快梯級閘壩的放空速度,所以方案的約束條件為:確保河道行洪安全的前提下,使梯級閘壩總的放空時間最短。

    為了研究梯級水庫的塌壩間隔時間,擬定了3種計算工況:工況1,梯級水庫同時塌壩,研究洪水疊加情況;工況2,等滯后時間塌壩,從下往上游梯級水庫塌壩依次時間滯后10 min方案;工況3,根據(jù)工況2計算的洪水疊加情況,提出變滯后時間塌壩方案:從0 min經(jīng)開1號閘壩塌壩,到第10 min經(jīng)開2號閘、堆龍1號閘、堆龍2號閘同時塌壩,到第30 min(滯后20 min)堆龍3號閘開始塌壩,到第50 min(滯后20 min)堆龍4號閘開始塌壩,總塌壩時間80 min。

    計算表明,工況1條件下,經(jīng)開2號閘以上河段人造洪峰全部疊加,形成巨大的單峰洪水過程,洪峰流量高達(dá)698 m3/s,遠(yuǎn)高于河道設(shè)計防洪標(biāo)準(zhǔn)100年一遇洪峰流量618 m3/s,工況1塌壩方案無法滿足河道行洪安全的要求。

    工況2條件下,經(jīng)開2號閘壩、堆龍1號閘壩、堆龍2號閘壩之間有較大的低流量段,可以取消滯后時間,堆龍2號閘壩、堆龍3號閘壩、堆龍4號閘壩之間滯后10 min仍然不夠,洪峰疊加后達(dá)到571 m3/s,宜進(jìn)一步優(yōu)化增加滯后時間。堆龍河6級閘壩按工況3提出的變滯后時間進(jìn)行聯(lián)合調(diào)度后,上游幾級閘壩的較大的人造洪峰均未疊加,經(jīng)開1號閘最大流量402 m3/s,其他閘壩控制斷面最大流量397 m3/s,小于河道生態(tài)護(hù)岸及閘壩消能防沖的防洪標(biāo)準(zhǔn),更遠(yuǎn)小于河段堤防與橋梁的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn),且方案總的放空時間相對較短(80 min),可以滿足應(yīng)急放空水庫的需求。

    因此,擬定應(yīng)急調(diào)度方案。各級閘壩單獨運(yùn)行時塌壩的最小時間限制分別為:經(jīng)開1號閘壩、經(jīng)開2號閘、堆龍1號閘等3座閘壩20 min、堆龍2號閘、堆龍4號閘兩座閘為30 min、堆龍3號閘40 min。各級閘壩從0 min經(jīng)開1號閘壩塌壩,10 min后經(jīng)開2號閘、堆龍1號閘、堆龍2號閘同時塌壩,到第30 min(滯后20 min)堆龍3號閘壩開始塌壩,到第50 min(滯后20 min)堆龍4號閘壩開始塌壩。堆龍河梯級閘壩非汛期應(yīng)急塌壩騰空最上一級水庫需要的總時間約80 min。本調(diào)度方案適用于當(dāng)遭遇污染水體突然大量入庫,部分閘段突然損壞等突然事故需要放空水閘時,且此時上游來流量較小且無明顯漲勢的情況。

    3 結(jié) 語

    利用一維非恒定流數(shù)學(xué)模型,對堆龍河梯級水閘的聯(lián)合調(diào)度方式進(jìn)行了研究,確定各級閘壩塌壩泄洪的最小時間限制,以及各級閘壩開啟的時間順序,擬定了堆龍河梯級閘壩的正常調(diào)度和應(yīng)急調(diào)度兩種調(diào)度方式。根據(jù)擬定的梯級水閘防洪調(diào)度方案,建議在工程河段上游,選擇適合建立水文站的位置,建立水情測站,觀測降雨、水位、流量等數(shù)據(jù),用作堆龍河梯級閘壩運(yùn)行管理的報汛站。

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