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    懸澆拱橋索力設(shè)計計算分析

    2022-09-28 14:14:52王玲麗陶鵬飛
    運輸經(jīng)理世界 2022年4期
    關(guān)鍵詞:交界拱圈索力

    王玲麗、陶鵬飛

    (貴州省交通規(guī)劃勘察設(shè)計研究院有限公司,貴州 貴陽550001)

    0 引言

    拱橋主拱圈線形為曲線,拱腳支撐處同時受豎向力、水平力作用,水平力既減小了拱橋跨中彎矩,又在拱內(nèi)產(chǎn)生了軸向壓力,提高了混凝土拱橋的承載力。拱橋跨度和施工方法緊密相關(guān),200~300m 跨度的拱橋主要采用懸臂法施工,斜拉扣掛懸臂澆筑法是通過在交界墩上設(shè)置扣塔,利用扣錨索系統(tǒng)拉住拱圈懸臂澆筑節(jié)段,待合龍段混凝土澆筑后,逐步對稱拆除扣錨索,再澆筑拱上墊梁、立柱、蓋梁、上部結(jié)構(gòu)、橋面系。

    拱圈懸澆過程中,為保證混凝土拉應(yīng)力不超限,須選擇合適的扣錨索進行拆除,合龍段合龍后,逐步對稱拆除余下全部扣錨索,因此,成橋后拱圈混凝土的受力狀態(tài)不能通過調(diào)整扣錨索改善拉力,施工過程中扣錨索的初始張拉力對拱橋的受力影響較大。以主跨200m 懸澆拱橋為例,介紹懸澆拱橋扣錨索設(shè)計及初始索力的確定過程。

    1 工程概況

    婭石慶特大橋是貴州省金沙經(jīng)仁懷至桐梓高速公路上的重要控制性工程,橋位地處烏蒙山與婁山山脈的交匯處,場區(qū)為深切“U 形”溝谷地形,溝谷寬約139m,深約115m,河兩岸陡崖前緣均有卸荷裂隙帶,卸荷裂隙走向基本與陡崖平行,垂直豎向發(fā)育,延伸較長。 梁基線通過地段的地面高程為865.9~1041.2m,相對高差175.3m。

    綜合考慮地形、地質(zhì)、施工、造價等因素,全橋孔跨布置為:2×30 簡支T 梁+200m(凈跨徑)鋼筋混凝土箱型拱+6×30 先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)預(yù)制T 梁,橋梁全長469.2m,全橋立面圖如圖1 所示。

    圖1 全橋立面圖

    2 扣錨索設(shè)計計算

    為保證施工過程中混凝土拉應(yīng)力不超限以及成橋后線形,需對扣錨索及扣錨索的張拉過程進行設(shè)計,扣錨索及扣錨索的張拉過程設(shè)計包括:扣錨索張拉端位置的設(shè)計、扣錨索鋼束根數(shù)的設(shè)計、各扣錨索張拉拆除順序的設(shè)計、扣錨索張拉力的設(shè)計。

    2.1 扣錨索張拉端位置的設(shè)計

    根據(jù)扣錨索提供更大的豎向力、扣索傾角不小于10、扣塔的高度不至于太高的原則,確定0~16 號扣索在交界墩及扣塔上的張拉端位置,同時為平衡扣索產(chǎn)生的拉力,保證交界墩的穩(wěn)定,設(shè)置與扣索相對應(yīng)的錨索??坼^索布置形式有星式布置、扇形布置兩種,星式布置可以提供更大的豎向力,扇形布置方便布置扣錨索。該項目采用星式與扇形組合布置形式,全橋主拱圈共設(shè)置17 個節(jié)段,金沙岸、桐梓岸分別設(shè)置17 對扣錨索,0~6 號扣索采用星式布置,7~16 號扣索采用扇形布置??坼^索張拉端布置形式如下:0~3 號節(jié)段扣錨索在交界墩中部操作平臺的鋼板上,4~6 號節(jié)段扣錨索在交界墩蓋梁的錨箱上,7~16 號節(jié)段扣錨索在扣塔第一至四層的鋼錨箱上。

    2.2 扣錨索鋼束根數(shù)設(shè)計

    扣索主要用于承受懸澆節(jié)段重量及施工掛籃重量,根據(jù)懸澆節(jié)段重量、施工掛籃重量、扣索傾角,初步確定需要的扣索鋼束根數(shù)。同時,為平衡扣索產(chǎn)生的水平力,根據(jù)錨索傾角,初步確定需要的錨索鋼束根數(shù)。待求出索力后,反算出拉索面積及需要的鋼束根數(shù)。

    2.3 各扣錨索張拉拆除順序的設(shè)計、扣錨索張拉力的設(shè)計

    扣錨索張拉力的設(shè)計可參考斜拉橋索力的設(shè)計方法,斜拉橋索力優(yōu)化包括兩大類:恒載索力無約束優(yōu)化法、有約束優(yōu)化法,主要有簡支梁法、零位移法、內(nèi)力(或應(yīng)力)平衡法、最小彎曲能法、可行域法等。該項目采用最小彎曲能法,將索力優(yōu)化的目標(biāo)條件設(shè)為施工過程中拱圈混凝土的拉應(yīng)力不超限,且施工過程中拱圈線形與成橋線形接近,目標(biāo)狀態(tài)先選取最大懸臂狀態(tài)下,再根據(jù)扣錨索張拉拆除順序確定相應(yīng)的目標(biāo)狀態(tài)。

    最小彎曲能法可采用將主拱圈、交界墩的抗彎剛度縮小10以及將主拱圈、交界墩、扣錨索的截面面積放大10兩種方式,設(shè)計中分別采用上述兩種方式計算不拆除扣錨索最大懸臂狀態(tài)下的扣錨索的內(nèi)力,并將求得的結(jié)果對比。利用Midas 建立有限元模型,先采用將主拱圈、交界墩的抗彎剛度縮小10,令拉索的初始拉力為零,計算提取扣索內(nèi)力;另建模型,將主拱圈、交界墩、扣錨索的截面面積放大10,令拉索的初始拉力為零,計算提取扣索內(nèi)力,以上兩種情況下索內(nèi)力對比如圖2 所示,通過對比圖發(fā)現(xiàn),縮小主拱圈、交界墩的抗彎剛度后計算出的扣索內(nèi)力稍微規(guī)則一些,而放大主拱圈、交界墩、扣錨索的截面面積后計算出的扣索內(nèi)力分布非常不規(guī)律,因此,該項目運用的最小彎曲能量法,均采用將主拱圈、交界墩的抗彎剛度縮小10;另外,從圖中可以看出K0~K5 的扣索索力值普遍較小,且呈現(xiàn)明顯不規(guī)律變化,說明索的布置需要調(diào)整。

    圖2 扣錨索索力對比圖

    根據(jù)上述分析,將目標(biāo)狀態(tài)設(shè)為主拱圈施工至5號節(jié)段時0~5 號扣錨索拉住0~5 號主拱圈(狀態(tài)一)、最大懸臂狀態(tài)下6~16 號扣錨索拉住主拱圈(狀態(tài)二),并采用最小彎曲能法分別計算兩種狀態(tài)下的扣錨索索力值,發(fā)現(xiàn)狀態(tài)一下0~5 號扣錨索的索力值均為正值,且沒有突然變小的現(xiàn)象。分別建立0~5號、0~6 號、0~7 號、0~8 號、0~9 號、0~10 號扣錨索拉住主拱圈模型,計算以上各種狀態(tài)下的扣錨索索力值,發(fā)現(xiàn)0~10 號扣錨索拉住主拱圈時,7 號扣錨索索力值突然變小,因此在張拉10 號扣錨索時,需拆除某個扣錨索。為保證施工安全及主拱圈拉應(yīng)力不超限,需分批次拆除0~6 號扣錨索,擬定張拉5 號扣錨索時拆除0 號扣錨索,張拉6 號扣錨索時拆除1 號扣錨索,張拉11 號扣錨索時拆除2 號扣錨索,制定扣錨索張拉拆除順序如下:張拉0 號扣錨索—張拉1 號扣錨索—張拉2 號扣錨索—張拉3 號扣錨索—張拉4 號扣錨索—張拉5 號扣錨索、拆除0 號扣錨索—張拉6號扣錨索、拆除1 號扣錨索—張拉7 號扣錨索—張拉8號扣錨索—張拉9 號扣錨索—張拉10 號扣錨索—張拉11 號扣錨索、拆除2 號扣錨索—張拉12 號扣錨索、拆除3 號扣錨索—張拉13 號扣錨索、拆除4 號扣錨索—張拉14 號扣錨索、拆除5 號扣錨索—張拉15 號扣錨索—張拉16 號扣錨索—合龍段合龍后,依次對稱拆除6、16 號扣錨索,再拆除7、15 號扣錨索,依次類推,共5~6 批分級卸載。合龍段合龍時全橋模型如圖3所示。

    圖3 合龍段合龍時全橋模型圖

    根據(jù)擬定的扣錨索張拉拆除順序,利用最小彎曲能法或Midas 的未知荷載系數(shù)法,初步確定扣錨索初始拉力。目前扣錨索的張拉方式有兩種,一種是一次張拉到位,施工過程中不再調(diào)整索力,另一種是先施加初始拉力,張拉其他節(jié)段扣錨索時再調(diào)整該索力。因拱圈節(jié)段較多,扣錨索數(shù)量較多,多次調(diào)整索力為施工帶來不便。在200m 左右跨度拱橋中,多采用一次張拉到位,施工過程中不再調(diào)整索力的方法,該項目也采用一次張拉到位,施工過程中不調(diào)整索力的方法。分別采用上述兩種方法計算扣錨索初始索力。

    首先,采用最小彎曲能法計算各狀態(tài)下的扣錨索內(nèi)力值,建立0~5 號、1~5 號、2~6 號、3~11 號、4~12 號、5~13 號、6~14 號、6~16 號扣錨索拉住主拱圈狀態(tài)模型,上述各狀態(tài)的計算結(jié)果中,仍有個別扣錨索內(nèi)力值為負,或突然變小情況,取各狀態(tài)下的內(nèi)力平均值的最大值作為扣錨索初始拉力。根據(jù)施工順序建立含施工階段的模型,將主拱圈、交界墩的抗彎剛度恢復(fù)正常后代入前述扣錨索索力,驗算各施工階段主拱圈混凝土的拉應(yīng)力是否超限。通過計算發(fā)現(xiàn),初始拉力下,大部分施工階段的混凝土最大拉應(yīng)力超限,需逐個階段調(diào)整扣錨索拉力值,比如張拉1 號索力后混凝土最大拉應(yīng)力超限,即需調(diào)整1 號索索力值,直至張拉1號索力后混凝土最大拉應(yīng)力不超限,再查看張拉2 號索力后混凝土最大拉應(yīng)力是否超限,如超限即調(diào)整2號索索力值,直至張拉2 號索力后混凝土最大拉應(yīng)力不超限,依此類推,直至合龍段合龍,得到各扣錨索的拉力值。各扣錨索的初始拉力值如圖4 所示。

    圖4 采用最小彎曲能法計算的扣錨索初始索力圖

    為對比,再利用Midas 的未知荷載系數(shù)法,按擬定的施工順序建立施工階段模型,將拉索的初拉力設(shè)為100kN,以各施工階段下各扣索拉住的箱梁節(jié)段的節(jié)點位移在±3mm 之間為控制目標(biāo),利用程序自帶的未知荷載系數(shù)法計算出各扣錨索張拉拆除階段的荷載系數(shù),取各階段荷載系數(shù)的最大值與100 的乘積作為扣錨索的初始張拉力。各扣錨索的初始拉力值如圖5 所示。

    圖5 采用未知荷載系數(shù)法計算的扣錨索初始索力圖

    扣錨索張拉過程中主拱圈的壓應(yīng)力儲備較小,箱底出現(xiàn)拉應(yīng)力。

    3 結(jié)論

    本文結(jié)合主跨200m 懸澆拱橋,介紹了懸澆拱橋扣錨索設(shè)計及初始索力的確定過程,并得出如下結(jié)論:

    第一,懸澆拱橋的扣錨索張拉力設(shè)計可參考斜拉索索力的確定方法,但因懸澆拱橋的扣錨索為臨時構(gòu)件,拱圈合龍后所有扣錨索均需拆除,因此需首先確定扣錨索的張拉拆除順序;

    第二,最小彎曲能法計算懸澆拱橋的扣錨索初始索力時,采用縮小剛度的方法比采用放大截面面積法計算的索力均勻;

    第三,拱橋懸澆過程中,扣錨索張拉過程中主拱圈的壓應(yīng)力儲備較小,箱底出現(xiàn)拉應(yīng)力。

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