GT-8型高韌瀝青超薄磨耗層性能研究

王 輝， 李文凱， 邵景干， 謝祥兵， 陳紅奎

（1.鄭州路橋建設(shè)投資集團(tuán)有限公司，鄭州 450007； 2.河南交院工程技術(shù)集團(tuán)有限公司綠色高性能材料應(yīng)用技術(shù)交通運(yùn)輸行業(yè)研發(fā)中心，鄭州 450046； 3.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院，鄭州 450046）

截至2021年底，中國公路建成并通車總里程高達(dá)519.81萬km，高速公路通車運(yùn)營16.10萬km，高居世界第一. 我國高等級瀝青路面的設(shè)計使用年限為15 a，早期通車運(yùn)營的瀝青路面由于交通量的快速增長，管養(yǎng)措施不到位已逐漸出現(xiàn)車轍、松散、裂縫及抗滑性能嚴(yán)重不足等路面病害而進(jìn)入大中修階段. 常用的養(yǎng)護(hù)措施主要包括：銑刨重鋪、薄層罩面、微表處等，其中，銑刨重鋪會消耗大量的原材料，養(yǎng)護(hù)成本較高，給管養(yǎng)單位帶來較大的經(jīng)濟(jì)壓力. 薄層罩面鋪筑厚度多為2 cm 左右，能夠有效修復(fù)路表車轍、松散、裂縫等路面病害，同時也具有減少路表水霧、降低胎噪、改善路表抗滑性能、提高施工效率等優(yōu)點(diǎn)，鋪筑厚度的降低能夠減少對資源的消耗，降低施工成本，緩解管養(yǎng)單位的經(jīng)濟(jì)壓力，是一種環(huán)境友好型路面養(yǎng)護(hù)技術(shù)［1］. 因此，在交通量逐年增長及道路養(yǎng)護(hù)需求不斷增加的趨勢下，薄層罩面技術(shù)在工程中被廣泛應(yīng)用，如德國的SMA-10、美國的OGFC、瑞典的VIACOTOP-5、法國的Nova Chip、BBTM、UTAC-10及我國早期的SAC-10等. 然而，薄層罩面工藝也存在技術(shù)缺陷有待解決，鋪筑厚度的減小會增大層底拉應(yīng)力及層間剪切應(yīng)力，結(jié)構(gòu)層之間易出現(xiàn)疲勞開裂、推移等病害；舊路面表層的潔凈程度對結(jié)構(gòu)層之間的黏結(jié)能力是一種巨大的考驗(yàn)，黏層油的質(zhì)量需要嚴(yán)格控制；薄層罩面多為半開級配或開級配，較密級配瀝青路面更易開裂，內(nèi)部孔隙更易被堵塞導(dǎo)致降噪及排水性能衰退［2］.

針對薄層罩面工藝的技術(shù)缺陷，國內(nèi)外道路工作者做了大量關(guān)于力學(xué)分析、膠凝材料性能改善、礦料級配優(yōu)化等方面的研究. Qin等［3］選用頻率掃描、不同應(yīng)力重復(fù)蠕變及室內(nèi)車轍試驗(yàn)對高黏瀝青及混合料高溫性能進(jìn)行研究得出，混合料的高溫抗車轍能力與瀝青的高溫性能具有較高的一致性；趙富強(qiáng)等［4］運(yùn)用反應(yīng)共混技術(shù)，制備出SBS 復(fù)合改性高黏瀝青，并與市面上其他三種SBS 改性瀝青進(jìn)行四種OGFC-13排水式混合料性能對比，結(jié)果表明SBS 復(fù)合改性高黏瀝青混合料整體路用性能最優(yōu)；曹東偉等［5］利用改性粒子（SR）與SBS 粒子對70號A級道路石油瀝青進(jìn)行復(fù)合改性，并與其他三種改性瀝青的性能做對比發(fā)現(xiàn)，SR粒子能夠改善瀝青網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，使得瀝青動力黏度、延度及軟化點(diǎn)性能的整體提升；Ameli等［6］通過在改性瀝青中添加納米蒙脫土材料以提高瀝青路面的抗永久變形能力，通過MSCR試驗(yàn)和漢堡車轍試驗(yàn)，含有3%納米蒙脫土的聚合物改性瀝青制備成的瀝青混合料材料具有最佳的抗永久變形能力；成高立等［7］研究了9.5、4.75、2.36、0.075 mm四個篩孔的通過百分率對薄層罩面UTFC-10體積指標(biāo)及力學(xué)指標(biāo)的影響，發(fā)現(xiàn)2.36 mm篩孔通過百分率對混合料空隙率及穩(wěn)定度指標(biāo)影響較大，9.5 mm篩孔通過百分率對混合料高溫抗車轍能力影響顯著；Yuan等［8］選用間接拉伸試驗(yàn)對薄層罩面瀝青路面的抗反射裂縫性能進(jìn)行研究得出，細(xì)集料用量的適當(dāng)降低能夠有效改善混合料的韌性及抗反射裂縫能力.

高韌超薄瀝青磨耗層技術(shù)采用高性能瀝青膠結(jié)料（多為高黏高彈瀝青）和黏層油材料作為原材，結(jié)合粗骨料空隙填充設(shè)計法設(shè)計厚瀝青油膜的骨架密實(shí)型級配. 本文針對當(dāng)前薄層罩面技術(shù)的現(xiàn)狀及需求，選用GT-8型高韌瀝青超薄磨耗層展開研究，通過原材料試驗(yàn)及礦料級配優(yōu)化，并進(jìn)行瀝青混合料路用性能及抗裂性能驗(yàn)證來提升高韌瀝青超薄磨耗層的適用性，以期豐富我國瀝青路面的結(jié)構(gòu)類型，為高韌瀝青超薄磨耗層在養(yǎng)護(hù)工程中的應(yīng)用提供理論支撐.

1 原材料及配合比設(shè)計

1.1 原材料

超薄磨耗層為路表功能層，長期承受車輛軸載、光照、雨水沖刷及凍融循環(huán)等因素的綜合作用，因此，性能優(yōu)異的原材料是延緩瀝青路面全壽命周期內(nèi)路面病害出現(xiàn)的關(guān)鍵因素.

1.1.1 集料

超薄磨耗層所用的粗集料需具備較好的堅硬程度及耐磨性能，以保證路面結(jié)構(gòu)整體承載能力及抗滑能力；良好的顆粒狀態(tài)及棱角性能夠保證粗集料之間具有較強(qiáng)的嵌擠能力，需對針片狀含量指標(biāo)嚴(yán)格控制；由于厚度的減小，結(jié)構(gòu)層會承受較大的拉應(yīng)力及剪應(yīng)力，因此，粗集料與瀝青之間需具有良好的黏附能力才能限制結(jié)構(gòu)層滑移或斷裂. 細(xì)集料作為瀝青混合料的關(guān)鍵成分，吸附瀝青后形成瀝青膠漿在粗集料之間起到填充及傳遞荷載的作用，需對棱角性、含泥量及與瀝青之間的黏附等級等指標(biāo)嚴(yán)格控制. 礦粉作為瀝青混合料的填充料，對瀝青具有較強(qiáng)的吸附能力，是影響瀝青膜厚度的關(guān)鍵材料，需保證干燥、潔凈、無團(tuán)粒結(jié)塊，嚴(yán)禁使用回收粉替代礦粉. 基于上述要求，本文高韌瀝青超薄磨耗層粗集料選用5～8 mm、3～5 mm玄武巖碎石，細(xì)集料為玄武巖0～3 mm機(jī)制砂，填料為石灰?guī)r磨細(xì)的礦粉，粗、細(xì)集料及礦粉均由河南清源建材有限公司生產(chǎn)，其主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果分別見表1～表3.

表1 粗集料主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.1 Test results of main technical indexes of coarse aggregate

表2 細(xì)集料主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Test results of main technical indexes of fine aggregate

表3 礦粉主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Test results of main technical indexes of mineral powder

1.1.2 瀝青

瀝青質(zhì)量對瀝青路面性能起著決定性作用，超薄磨耗層作為路表功能層，直接承受車輛荷載的作用，其結(jié)構(gòu)層內(nèi)部產(chǎn)生的拉應(yīng)力及剪切應(yīng)力較常規(guī)4 cm厚的瀝青路面更大，因此瀝青需選用高黏高彈特殊膠凝材料，才能保證超薄磨耗層整體穩(wěn)定性，延長瀝青路面的使用年限. 本文選用許昌金歐特瀝青股份有限公司生產(chǎn)的GT-TECH高黏高彈改性瀝青進(jìn)行研究，其主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果見表4，由技術(shù)指標(biāo)及試驗(yàn)結(jié)果可以看出GT-TECH高黏高彈改性瀝青與常規(guī)聚合物改性瀝青相比針入度較小，軟化點(diǎn)及60 ℃動力黏度較大，符合高黏高彈瀝青的特點(diǎn).

表4 瀝青主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.4 Test results of main technical indexes of asphalt

1.2 配合比設(shè)計

針對超薄磨耗層的功能及結(jié)構(gòu)性能要求，其對排水、耐久、抗滑及穩(wěn)定性能提出了更高的要求. 礦料級配類型選取時，優(yōu)先選用骨架密實(shí)型結(jié)構(gòu)，通過骨料之間的嵌擠能力及瀝青膠漿對骨料孔隙的填充密實(shí)來抵抗車輛軸載. 為降低細(xì)集料對骨架結(jié)構(gòu)嵌擠能力的干涉，選取高摻量瀝青替代部分細(xì)集料達(dá)到填充的效果，以期增強(qiáng)結(jié)構(gòu)層的抗裂及耐久性能. 本文選用GT-8型礦料級配進(jìn)行配合比設(shè)計，礦料級配設(shè)計結(jié)果見表5，最佳油石比下GT-8瀝青混合料馬歇爾及體積指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果見表6.

表5 礦料級配設(shè)計結(jié)果Tab.5 Design results of mineral aggregate grading

表6 瀝青混合料馬歇爾及體積指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 Marshall and volume index test results of asphalt mixture

2 路用性能驗(yàn)證

在完成瀝青混合料配合比設(shè)計的基礎(chǔ)上還需進(jìn)行相關(guān)路用性能的驗(yàn)證試驗(yàn)，以保證瀝青路面具有較長的使用年限及服務(wù)水平［9-12］. 對于路用性能不能滿足技術(shù)要求的混合料，應(yīng)進(jìn)一步調(diào)整礦料級配及瀝青用量. 本文在前章節(jié)研究的基礎(chǔ)上對GT-8高韌瀝青混合料進(jìn)行高溫穩(wěn)定性、水穩(wěn)定性及肯特堡飛散試驗(yàn)等路用性能驗(yàn)證.

2.1 高溫性能驗(yàn)證

參照《瀝青混合料車轍試驗(yàn)》（T 0719—2011）的相關(guān)規(guī)定對GT-8高韌瀝青混合料進(jìn)行室內(nèi)60 ℃車轍試驗(yàn)，動穩(wěn)定度按公式（1）計算，動穩(wěn)定度試驗(yàn)結(jié)果見表7.

表7 動穩(wěn)定度試驗(yàn)結(jié)果Tab.7 Dynamic stability test results

式中：DS為動穩(wěn)定度（次/mm）；d1、d2是碾壓時間為t1、t2時的車轍深度（mm）；t1、t2分別取45、60 min；N為車轍試驗(yàn)機(jī)小輪每分鐘行走的次數(shù)（42次/min）；C1、C2為試驗(yàn)機(jī)常數(shù)，均取1.0.

由表7可知，混合料動穩(wěn)定度試驗(yàn)結(jié)果為7532次/mm，滿足不低于3000次/mm的技術(shù)要求，其中三組試驗(yàn)結(jié)果的變異系數(shù)為11.4%，未超出試驗(yàn)規(guī)程中不大于20%的規(guī)定，表明GT-8高韌瀝青混合料具有良好的高溫抗車轍能力.

2.2 水穩(wěn)定性能驗(yàn)證

參照《瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定性試驗(yàn)》（T 0709—2011）、《瀝青混合料凍融劈裂試驗(yàn)》（T 0729—2000）的相關(guān)規(guī)定對GT-8高韌瀝青混合料進(jìn)行浸水馬歇爾及凍融劈裂試驗(yàn)，浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度及凍融劈裂殘留強(qiáng)度比試驗(yàn)結(jié)果分別按公式（2）、公式（3）計算，試驗(yàn)結(jié)果分別見表8、表9.

表8 浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果Tab.8 Immersion Marshall test results

表9 凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果Tab.9 Freeze-thaw splitting test results

其中：S0為浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度（%）；S1為浸水30 min穩(wěn)定度（kN）；S2為浸水48 h穩(wěn)定度（kN）；TSR為凍融劈裂殘留強(qiáng)度比（%）；RT2為凍融后劈裂抗拉強(qiáng)度（MPa）；RT1為未凍融劈裂抗拉強(qiáng)度（MPa）.

由表8、表9 計算可知，混合料浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度及凍融劈裂殘留強(qiáng)度比試驗(yàn)結(jié)果分別為90.4%、88.6%，均不低于改性瀝青混合料85%、80%的技術(shù)要求，表明GT-8高韌瀝青混合料具有良好的抗水損害能力.

2.3 飛散性能驗(yàn)證

參照《瀝青混合料肯特堡飛散試驗(yàn)》（T 0733—2011）的相關(guān)規(guī)定對GT-8高韌瀝青混合料進(jìn)行肯特堡飛散試驗(yàn)，以驗(yàn)證混合料瀝青用量是否滿足要求，飛散損失按公式（4）計算，試驗(yàn)結(jié)果見表10.

表10 飛散試驗(yàn)結(jié)果Tab.10 Dispersion test results

式中：ΔS為混合料飛散損失（%）；m0為試驗(yàn)前試件質(zhì)量（g）；m1為試驗(yàn)后試件的殘留質(zhì)量.

由表10可知，混合料飛散損失試驗(yàn)結(jié)果為3.30%，滿足不大于8%的技術(shù)要求，表明GT-8高韌瀝青混合料中瀝青與礦料之間具有較強(qiáng)的黏結(jié)能力，瀝青膠漿不易從骨料之間剝落.

3 抗裂性能驗(yàn)證

裂縫是瀝青路面最常見的路面病害形式之一，早期裂縫如不加以處治就會惡化成塊狀裂縫甚至龜裂等嚴(yán)重病害［13-14］. 超薄磨耗層作為瀝青路面大中修常見的養(yǎng)護(hù)措施，其設(shè)計厚度多為2 cm左右，與傳統(tǒng)厚度的瀝青路面相比更易開裂. 導(dǎo)致瀝青路面開裂的因素有多種，從理論分析及工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)方面綜合考慮主要分為因氣候變化產(chǎn)生的低溫開裂及車輛軸載重復(fù)作用產(chǎn)生的疲勞開裂兩大類，而開裂主要與瀝青路面結(jié)構(gòu)層內(nèi)部允許拉應(yīng)力有關(guān)［14-17］. 本章節(jié)主要通過小梁低溫彎曲、沖擊韌性、半圓彎曲及四點(diǎn)疲勞試驗(yàn)對GT-8高韌瀝青混合料的抗裂性能展開研究. 為了試驗(yàn)結(jié)果的直觀性及可比性，在同等試驗(yàn)條件下選用工程上常用的SBS I-D聚合物改性AC-13C、SMA-13兩種級配類型混合料作為對照組展開研究.

3.1 低溫彎曲試驗(yàn)

參照《瀝青混合料彎曲試驗(yàn)》（T 0715—2011）的相關(guān)規(guī)定對三種類型的瀝青混合料進(jìn)行低溫小梁彎曲試驗(yàn)，彎曲破壞應(yīng)變試驗(yàn)結(jié)果按公式（5）計算，試驗(yàn)過程見圖1，試驗(yàn)結(jié)果見圖2.

圖1 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)Fig.1 Three-point bending test

圖2 彎曲破壞應(yīng)變試驗(yàn)結(jié)果Fig.2 Bending failure strain test results

式中：εB為試件破壞時彎拉破壞應(yīng)變（με）；h為小梁試件高度（mm）；L為小梁試件跨徑（mm）；d為試件破壞時的跨中撓度（mm）.

由于高速行駛的車輛在瀝青路面某一斷面上停留的時間很短，且車輛軸載又較大，具有顯著的沖擊特性.因此，本課題組在傳統(tǒng)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)，將試驗(yàn)加載速率由50 mm/min 提高到500 mm/min，以模擬車輛軸載對瀝青路面的沖擊效果，并利用數(shù)學(xué)定積分原理來計算荷載-變形曲線包絡(luò)的面積，此面積代表小梁試件斷裂破壞所需的能量，用沖擊韌性表征，以評價瀝青路面在瞬時荷載作用下的抗開裂能力. 沖擊韌性Ak按公式（6）計算，瀝青混合料沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果見圖3.

圖3 沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果Fig.3 Impact toughness test results

式中：Xp為試件破壞時最大荷載，Pmax為對應(yīng)的變形位移（mm）；x為試件的變形位移（mm）；P(x)為變形位移x對應(yīng)的荷載（N）.

由圖2 可知，AC-13C、SMA-13、GT-8 三種瀝青混合料低溫彎曲破壞應(yīng)變試驗(yàn)結(jié)果分別為2847、3617、4724 με，表明三種混合料均具有較好的低溫抗開裂能力，而GT-8 高韌瀝青混合料性能最優(yōu). 由試驗(yàn)過程也能發(fā)現(xiàn)，三種混合料均是在低溫-10 ℃環(huán)境下進(jìn)行的，AC-13C、SMA-13 兩種混合料的小梁試件在彎曲斷裂瞬間發(fā)生脆性破壞，試件強(qiáng)度瞬間消失，荷載急劇下降；而GT-TECH 高黏高彈GT-8 型高韌改性瀝青混合料在試件達(dá)到最大荷載后仍會進(jìn)一步發(fā)生塑性破壞，荷載在峰值出現(xiàn)后會緩慢降低，表明GT-8 瀝青混合料發(fā)生破壞后試件內(nèi)部仍具有一定的黏結(jié)強(qiáng)度，表現(xiàn)出顯著的韌性.

由圖3可知，AC-13C、SMA-13、GT-8三種瀝青混合料沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果分別為1946、2179、2745 N·mm，表明GT-8瀝青混合料更具有較強(qiáng)的抗沖擊韌性. 究其原因，AC-13C為密級配改性瀝青混合料，其油石比為4.9%，材料表現(xiàn)出明顯的脆性；SMA-13為間斷級配改性瀝青混合料，其油石比為6.1%，且混合料內(nèi)部摻加的木質(zhì)素纖維能夠增大瀝青膜的厚度，一定程度上增強(qiáng)了混合料的韌性；而GT-8瀝青混合料選用的是GT-TECH 高黏高彈瀝青，且油石比高達(dá)7.8%，瀝青膜厚度在15 μm 以上，達(dá)到了應(yīng)力吸收層的級別，具備吸收和抵抗沖擊荷載的效果.

3.2 半圓彎曲試驗(yàn)

半圓彎曲試件制作：①選用SYD-XY150-1瀝青混合料旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀成型直徑150 mm、高度170 mm的試件；②待試件在室溫環(huán)境下靜置24 h 后選用SYD-0850 雙刀片瀝青混合料板塊切割機(jī)在試件中部切取2 個厚度為50 mm 的柱狀試件，再將試件從中間切割成半圓形試件，得到尺寸為150 mm×75 mm×50 mm 的試件；③沿半圓柱體試件對稱軸切縫，深度分為15、25 mm 兩種，切縫寬度1.5 mm，不同切縫深度的試件各4 個備用. 半圓彎曲試驗(yàn)測試過程：①將試件從15 ℃環(huán)境試驗(yàn)箱中取出對稱放置在支座鋼輥上，且壓頭垂直對齊切縫方向，兩支座鋼輥間距為120 mm；②啟動SYD-0730A 多功能全自動瀝青壓力試驗(yàn)儀以0.05 kN/s的加載速率加載到初始應(yīng)力0.1 kN，確保壓頭與試件完全接觸；③以50 mm/min 速率進(jìn)行加載試驗(yàn)直至試件破壞. 試驗(yàn)過程見圖4，用試件斷裂能UC及斷裂韌度JIC來表征AC-13C、SMA-13、GT-8 三種瀝青混合料的抗裂性能，其中JIC按公式（7）計算，斷裂能UC和斷裂韌度JIC試驗(yàn)結(jié)果分別見圖5、圖6.

圖4 半圓彎曲試驗(yàn)Fig.4 Semicircle bending test

式中：UC1、UC2為切縫深度分別為15、25 mm時試件破壞時的荷載功（N·mm）；b1、b2為試件厚度，均為50 mm；a1、a2為切縫深度，分別為15、25 mm.

由圖5、圖6可知，隨著切縫深度的增加，三種混合料斷裂能試驗(yàn)結(jié)果均顯著降低，相同切縫深度時，GT-8瀝青混合料斷裂能試驗(yàn)結(jié)果均大于另外兩種瀝青混合料，其中AC-13C瀝青混合料試驗(yàn)結(jié)果最小；AC-13C、SMA-13、GT-8三種瀝青混合料斷裂韌度試驗(yàn)結(jié)果分別為4.22、7.72、10.44 kJ/m2，表明GT-8瀝青混合料較另外兩種混合料表現(xiàn)出更強(qiáng)的斷裂韌性，其抗裂性能更優(yōu).

圖5 斷裂能試驗(yàn)結(jié)果Fig.5 Fracture energy test results

3.3 疲勞性能試驗(yàn)

瀝青路面在運(yùn)營過程中會長期處在反復(fù)動態(tài)加載-卸載的過程，當(dāng)交變荷載作用到一定次數(shù)后，瀝青路面就會發(fā)生疲勞開裂，且隨著荷載作用次數(shù)的增加，裂縫會急劇惡化［19-20］. 參照公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程的相關(guān)規(guī)定，本文選用應(yīng)變控制的四點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)來進(jìn)一步驗(yàn)證GT-8瀝青混合料的抗疲勞開裂能力，試驗(yàn)原理為將動態(tài)荷載傳遞到試件，試件因反復(fù)撓曲變形而發(fā)生微裂縫破壞，裂縫擴(kuò)展到一定程度后模量會下降至初始模量的50%，此時認(rèn)為試件達(dá)到疲勞壽命，用加載次數(shù)表示［21-23］. 在試驗(yàn)前期，課題組選用400、600、800、1000 με 四個應(yīng)變水平對GT-8瀝青混合料開展疲勞試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，400、600、800 με三個應(yīng)變水平試驗(yàn)條件下，GT-8 瀝青混合料疲勞壽命均大于100 萬次，最終選取1000 με應(yīng)變水平對三種瀝青混合料開展疲勞壽命試驗(yàn)，試驗(yàn)過程見圖7，疲勞壽命試驗(yàn)結(jié)果見8.

圖7 四點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)Fig.7 Four-point bending fatigue test

由圖8 可知，AC-13C、SMA-13、GT-8 三種瀝青混合料疲勞壽命試驗(yàn)結(jié)果分別為0.67 萬次、1.11 萬次、92.59萬次，表明GT-8瀝青混合料較另外兩種混合料具有更高的疲勞壽命，且優(yōu)勢顯著. 究其原因，GT-8改性瀝青混合料選用的GT-TECH 高黏高彈瀝青與礦料之間的黏附性更強(qiáng)，且油石比高達(dá)7.8%，增加了瀝青膜的厚度，在礦料之間形成的黏結(jié)力大幅度提高了混合料的韌性，重復(fù)荷載作用下抗疲勞開裂的能力顯著提升.

圖8 四點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)結(jié)果Fig.8 Four-point bending fatigue test results

4 結(jié)論

本研究將針對目前普通超薄瀝青磨耗層的技術(shù)缺陷，選用GT-8型高韌瀝青超薄磨耗層展開研究，并通過配合比設(shè)計及高溫穩(wěn)定性、水穩(wěn)定性、飛散性及抗開裂性能驗(yàn)證得出以下結(jié)論：

1）GT-8瀝青混合料最佳油石比為7.8%，能夠顯著增加礦料之間瀝青膜的厚度，增強(qiáng)瀝青膠漿抵剝落能力；GT-8瀝青混合料動穩(wěn)定度、浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度、凍融劈裂殘留強(qiáng)度比及飛散損失均能滿足技術(shù)指標(biāo)要求，表明GT-8瀝青混合料具有較好的路用性能.

2）通過低溫彎曲試驗(yàn)、半圓彎曲試驗(yàn)、疲勞性能試驗(yàn)對GT-8瀝青混合料抗裂性能進(jìn)一步驗(yàn)證，并與傳統(tǒng)的AC-13C、SMA-13 兩種瀝青混合料做對比得出，GT-8 型高韌瀝青超薄磨耗層具有更良好的低溫抗開裂、沖擊韌性、斷裂韌性及耐疲勞開裂性能.