趙 鋒
(山西路橋集團 榆和高速公路有限公司,山西 晉中 030600)
火力發(fā)電是我國主要發(fā)電方式,發(fā)電廠每年會產(chǎn)生大量的粉煤灰,若處治不及時將會浪費土地資源來存放廢棄粉煤灰,同時造成環(huán)境污染。二灰穩(wěn)定土是將石灰與粉煤灰作為膠凝材料摻入到土體中,三者相互作用形成一定強度的整體。目前二灰土多用于路面的底基層材料中,不僅較好解決了粉煤灰的污染,又提高了道路基層的強度與耐久性,可謂一舉兩得[1-2]。
國外自20世紀(jì)60年代開始對二灰土進行相關(guān)研究,對二灰土強度形成的原因及影響因素進行了分析,同時通過一系列的試驗推薦了二灰的摻入比[3]。我國的相關(guān)研究起于20世紀(jì)70年代,丁庭[3]通過試驗對二灰土作地基填料的配合比進行了設(shè)計;孔繁龍與王新明[4-5]結(jié)合各自的工程經(jīng)驗分別提出了二灰土作為底基層材料施工時應(yīng)注意的技術(shù)要求及質(zhì)量控制要點。但目前,國內(nèi)外對于二灰土作為道路底基層材料時的工程特性尚不明確,同時在工程應(yīng)用中二灰摻入比多采用經(jīng)驗法確定,缺乏理論支撐。
本文對二灰土作道路底基層材料的工程特性進行了研究,并依托工程實際對鋪筑效果進行了驗證。
a)石灰 二灰土中的石灰選用消石灰,其作用是利用自身堿性特性激發(fā)混合料反應(yīng)。消石灰的細度為2 mm(過2 mm方孔篩,廢棄不能過篩的石灰),其相關(guān)化學(xué)成分檢測結(jié)果見表1。
b)粉煤灰 粉煤灰就近選用某發(fā)電廠生產(chǎn)的三級干灰,化學(xué)組成見表2。
c)土 試驗所用黃土取自工地施工現(xiàn)場,為擾動黃土,表觀顏色為淡黃色,較為松散。在路基范圍內(nèi)按照1 m、3 m、5 m的深度分別取10個土樣,去除雜質(zhì)后檢測相關(guān)性質(zhì)如表3所示。
以往相關(guān)研究成果表明二灰土中,石灰∶粉煤灰=1∶2~1∶4時可以取得較好的強度與穩(wěn)定性[3]。結(jié)合工程經(jīng)驗,該次研究二灰土的體積配合比分別取石灰∶粉煤灰∶土=1∶2∶7或1∶3∶6或1∶4∶5。
參照相關(guān)規(guī)范[6],按確定的3種二灰土配合比分別制備相關(guān)試件進行室內(nèi)試驗,試驗方案見表4。
表4 室內(nèi)試驗方案及條件
土體的壓實度是控制土體強度和整體性能的重要指標(biāo),而壓實度又在一定程度上取決于土體的含水量。由擊實試驗結(jié)果得到二灰土干密度與含水量的關(guān)系如圖1所示,由此確定不同配比下二灰土最大干密度與最佳含水量如表5所示。
圖1 擊實試驗結(jié)果
表5 不同配比下二灰土的最佳含水量、最大干密度
由圖1可知,一方面,3種配合比下的二灰土含水量與干密度的關(guān)系曲線變化趨勢基本一致,在達到最佳含水率前,曲線的上升幅度均不明顯,呈緩慢上升趨勢,但是當(dāng)含水量達到最佳后,曲線下降幅度開始增大,下降趨勢明顯,表明在工程應(yīng)用中應(yīng)控制含水量,控制在最佳含水量附近以達到較好的強度。另一方面,二灰土的干密度與含水量均在粉煤灰摻量增大后出現(xiàn)了降低,這是因為相比于黃土顆粒,粉煤灰顆粒的親水性相對較差,比重也相對較小。3種配合比相比,1∶2∶7配合比的二灰土干密度受含水量的影響最為明顯,當(dāng)加大粉煤灰摻量后,這種影響開始變得平緩,工程應(yīng)用中應(yīng)對此現(xiàn)象引起重視。
滲透試驗結(jié)果如圖2,由圖2可知3種配合比二灰土的滲透系數(shù)均在齡期增加的情況下出現(xiàn)了一定程度的降低,這是因為粉煤灰前期難以在水中溶解生成較多數(shù)量的膠凝物,但隨著時間的增加,二灰土中的Ca2+與OH-促進了粉煤灰的反應(yīng)生成足夠的膠凝物填補了二灰土中空隙使得滲透性降低。另一方面,3種配合比下的二灰土均屬于低滲透性土,在粉煤灰摻量增大的情況下,二灰土的滲透系數(shù)逐漸出現(xiàn)一定程度降低。
圖2 滲透試驗結(jié)果
二灰摻入到黃土中后,使得土體的孔隙率降低,整體強度增強,土體壓縮性減小,能夠有效控制黃土的濕陷性。壓縮試驗結(jié)果得到壓縮模量與齡期的關(guān)系如圖3所示。
圖3 壓縮試驗結(jié)果
由圖3可知,不同齡期下,不同配合比下的二灰土的壓縮模量均大于20 MPa,土體抗壓性能較強屬于低壓縮性材料。3種配合比下二灰土的早期壓縮模量基本一致,且均隨著齡期的增長壓縮模量逐漸增大,其中1∶3∶6配合比的二灰土后期壓縮模量最大,抗壓縮性能最好。
不同配合比下二灰土的抗剪強度試驗得到內(nèi)聚力、內(nèi)摩擦角與齡期的關(guān)系分別如圖4、圖5所示,不同配比下二灰土在50 d齡期時的剪切應(yīng)力與位移關(guān)系如圖6所示。
圖4 二灰土內(nèi)聚力與齡期的關(guān)系
圖5 二灰土內(nèi)摩擦角與齡期的關(guān)系
由圖4、圖5可知,在齡期增加的情況下,不同配比下二灰土的內(nèi)聚力、內(nèi)摩擦角均得到了明顯提高,其中以1∶3∶6配合比下二灰土增長最為明顯。由圖6可知,50 d齡期時,1∶3∶6配合比下二灰土的抗剪強度最大,最大達到了3.3 MPa,具有一定的塑性變形能力,而1∶4∶5配合比下二灰土抗剪強度最差。
圖6 二灰土剪應(yīng)力與剪切位移的關(guān)系(50 d齡期)
某新建高速公路全長約122 km,采用瀝青路面,該道路K56+834—K102+643段跨越濕陷性黃土區(qū)域,黃土表面顏色呈淡黃色,較為松散。該K56+834—K102+643段路面底基層設(shè)計采用二灰穩(wěn)定土,現(xiàn)場所用石灰與粉煤灰均同室內(nèi)試驗,二灰土配合比為石灰∶粉煤灰∶土=1∶3∶6。采用路拌法進行施工,粉煤灰現(xiàn)場路面底基層鋪筑過程中嚴(yán)格控制施工工藝與施工質(zhì)量并及時做好試驗檢測。
待K56+834—K102+643段底基層鋪筑完成后,參照《公路路基路面現(xiàn)場測試規(guī)程》(JTG 3450—2019)[7]《公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》(JTG F80-1—2017)[8]采用灌砂法對該路段壓實度進行檢測,檢測結(jié)果表明現(xiàn)場二灰穩(wěn)定土底基層的最小壓實度為98.1%,最大壓實度為99.5%,平均壓實度為98.5%,滿足設(shè)計要求,現(xiàn)場壓實效果較好。
路面底基層施工完成后,參照標(biāo)準(zhǔn)[7-8],選取具有代表性的斷面,采用貝克曼梁法對K56+834—K102+643段底基層的彎沉值進行檢測,以檢驗該路段二灰土底基層的強度,檢測結(jié)果見表6。
表6 二灰土底基層的彎沉檢驗結(jié)果
表6所示檢測結(jié)果表明二灰土底基層的彎沉值滿足相應(yīng)要求。
試驗段二灰土底基層施工完成養(yǎng)護28 d后,對其進行了鉆芯取樣檢測,檢測得到試驗段路面底基層50 d平均抗剪強度為3.2 MPa,與室內(nèi)試驗結(jié)果吻合度較好。
該高速公路建成通車后,對K56+834—K102+643段進行了持續(xù)兩年的觀測,觀測結(jié)果表明該路段路基無沉陷、位移等病害產(chǎn)生,瀝青路面沒有反射裂縫出現(xiàn),表明二灰土作為路面底基層材料的實際應(yīng)用效果較好。
a)二灰土的最大干密度與最佳含水量均隨粉煤灰摻量增加而降低。
b)二灰土的壓縮性能、抗?jié)B性能、抗剪強度良好,均隨齡期的增加而增加。
c)3種配合比相比,1∶3∶6配合比下二灰土的抗剪強度最大,具有一定的塑性變形能力;而1∶4∶5配合比下二灰土抗剪強度最差。
d)綜合考慮二灰土的工程特性與經(jīng)濟效益,建議工程應(yīng)用中二灰土的配合比取石灰∶粉煤灰∶土=1∶3∶6。
e)工程實例表明:路面底基層選用二灰土材料后具有較好的強度與穩(wěn)定性,應(yīng)用效果良好。