楊樹溝錳礦地質(zhì)水文孔應(yīng)用氣舉反循環(huán)進行抽水試驗的實踐

代萬慶

(河南省地質(zhì)礦產(chǎn)勘查開發(fā)局第一地質(zhì)勘查院，河南 鄭州 450001)

0 前 言

礦山地質(zhì)水文孔，大多具有鉆孔口徑小、水位埋深大、水量較少、工程位置地勢起伏陡峭等特點。采用回灌方法或利用潛水泵、離心泵等設(shè)備開展抽水試驗的常規(guī)方式，受到方法方式、設(shè)備規(guī)格尺寸、搬運、性能等條件限制，并不能完全滿足收集水文數(shù)據(jù)的需求。所以在項目施工中，針對地質(zhì)水文孔的小孔徑、深水位、小水量、地勢陡峭等特殊情況，有必要尋求合適的抽水試驗方式和設(shè)備，開展水文資料的收集工作。

1 工程概況

河南省盧氏縣楊樹溝錳礦，地處秦嶺褶皺北緣、北秦嶺褶皺帶北西端；礦層為海相沉積，經(jīng)成巖作用和應(yīng)力場作用，區(qū)域變質(zhì)形成沉積變質(zhì)型硬錳礦礦層。

勘查任務(wù)書要求在查明錳礦床儲量的基礎(chǔ)上，一并查明礦區(qū)水文地質(zhì)條件，為后續(xù)礦產(chǎn)開采做好準備。ZK2032鉆孔被設(shè)計為地質(zhì)水文孔，在地質(zhì)巖心編錄的基礎(chǔ)上，對礦區(qū)含水層、隔水層、礦床頂?shù)装逅乃馁x存條件及水力聯(lián)系進行查驗，查明礦區(qū)地下水的分布規(guī)律和水文地質(zhì)特征。

ZK2303鉆孔施工孔徑Φ95 mm，孔深170.12 m；地層巖石較為破碎，礦層埋藏深度為140.07～144.67 m和147.87～155.72 m。在鉆進過程中，對含水層、隔水層、礦層頂?shù)装宓乃馁x存狀況和水力聯(lián)系水文數(shù)據(jù)資料進行了測量和查驗、收集，鉆孔鉆進完成后，抽水試驗工作是水文試驗的重要內(nèi)容。

2 前期抽水試驗

2.1 試驗方法

1)采用回灌的方式進行水文數(shù)據(jù)的采集，水文技術(shù)部門認為取得的水文數(shù)據(jù)誤差較大，鉆孔上部無水的裂隙也由于回灌而充盈，利用回灌取得的數(shù)據(jù)資料評價含水層的富水性、計算含水層的水量和水力聯(lián)系等各種數(shù)據(jù)參數(shù)，并不能真實反映地層水文情況[1]。與抽水試驗相比，計算出的涌水量偏小10%～20%[2]，所以回灌試驗取得的數(shù)據(jù)不符合水文技術(shù)要求[3-4]。

2)采用提桶汲水的方式進行抽水試驗，由于鉆孔地層破碎不穩(wěn)定，汲水桶汲水時，會對鉆孔孔壁造成抽吸、沖刷作用，所以在鉆孔內(nèi)下入Φ89 mm地質(zhì)套管至礦層頂板140 m處，汲水在Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)進行；汲水桶用Φ73 mm鉆桿做成，容量為0.012 72 m3/桶。由于汲水桶容量較小，而且汲水過程是間斷的，測量水位時間段內(nèi)提水是停止的，汲水期間鉆孔內(nèi)水位都在不斷上升，無法取得準確的動水位數(shù)值。更重要的是，由于方式難以進行3次降深抽水觀測，所以用汲水法抽水試驗取得的數(shù)據(jù)準確度也不高，誤差較大。

3)采用潛水泵做抽水試驗。受鉆孔孔徑的限制只能安裝小口徑的潛水泵，其供水量和揚程等性能都受到制約，難以達到大泵量、大降深收集水文資料的目的。由于適用的潛水泵功能低下，開展3次降深抽水試驗時降深和泵量數(shù)值較為接近，無法滿足水文技術(shù)資料需求。

水泵型號：S75QJDL8-120/40-1.1，流量為1.8 t/h，揚程為120 m。水泵下放位置為礦層底板下部160 m處。潛水泵抽水試驗數(shù)據(jù)見表1。

表1 潛水泵抽水試驗數(shù)據(jù)

2.2 常規(guī)抽水試驗失敗的原因

綜合前期開展抽水試驗的實踐嘗試，回灌、汲水、小泵量潛水泵抽水等常規(guī)的抽水試驗方式，基本都不適應(yīng)本項目抽水試驗的需求。主要原因是地質(zhì)水文鉆孔孔徑太小，限制了進行抽水試驗設(shè)備的選擇，相應(yīng)地也限制了抽水試驗的進行。

3 礦山地質(zhì)水文鉆孔抽水試驗的限制條件

①因為鉆孔直徑為Φ95 mm，抽水設(shè)備外形必須滿足在Φ95 mm孔徑內(nèi)作業(yè)的限制，性能必須滿足抽水試驗的需求；②可以連續(xù)進行抽水作業(yè)；③方便進行測量水位的操作；④汲取的水量不能太小，必須達到一定的方量，使孔內(nèi)水位降深滿足水文技術(shù)需求；⑤抽水設(shè)備滿足在海拔落差較大的山區(qū)施工的需求；⑥地質(zhì)水文鉆孔ZK2032的地層較為破碎，抽水試驗時，上部孔段將呈裸孔狀態(tài)，地層裂隙水向鉆孔內(nèi)匯聚，沖刷孔壁，孔壁極易出現(xiàn)坍塌，出現(xiàn)填埋孔內(nèi)設(shè)備事故。

對比各項條件，利用空壓機的高壓氣體，采用氣舉反循環(huán)方式進行抽水試驗，可以克服上述各項困難，滿足抽水試驗的各項需求。

4 氣舉反循環(huán)抽水試驗

4.1 氣舉反循環(huán)抽水試驗系統(tǒng)設(shè)計圖

氣舉反循環(huán)抽水試驗系統(tǒng)設(shè)計見圖1。Φ89 mm地質(zhì)套管下放深度在礦層底板下方，孔深165 m處。圖1中H為靜水位以下混合器埋深，m；H0為動水位以下混合器的埋深，m；S為動水位與靜水位深度差即降深，m；h為動水位至出水口的距離，m；b為4分PVC管底部與Φ50mm鉆桿底部的深度差，m；a為Φ89 mm地質(zhì)套管底部與4分PVC管底部的深度差，m。

圖1 氣舉反循環(huán)抽水試驗系統(tǒng)設(shè)計

4.2 施工方式設(shè)計

①鉆孔內(nèi)下入Φ89 mm地質(zhì)套管，深度165 m，防止地層破碎孔段在抽水試驗期間發(fā)生坍塌而填埋設(shè)備的事故。②Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)下入Φ50 mm鉆桿作為風(fēng)管，Φ50 mm鉆桿底部與Φ89 mm地質(zhì)套管構(gòu)成的環(huán)形空間作為混合器，形成的氣水混合物由二套管材間的環(huán)形空間氣舉上返至地面，形成反循環(huán)抽水，Φ50 mm鉆桿下放深度依抽水混合器的沉沒比最終確定。③在Φ50 mm鉆桿旁側(cè)，綁扎一條4分 PVC管，與Φ50 mm鉆桿共同下入Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)，測量水位的測繩及其吊錘在4分PVC管內(nèi)實施測量作業(yè)。④空壓機放置在鉆孔下方的山路上，用高壓管道將空壓機與Φ50 mm鉆桿相連，輸送高壓空氣進入鉆孔內(nèi)進行氣舉反循環(huán)抽水，避免了運送大型設(shè)備至鉆孔近旁，克服了山區(qū)設(shè)備搬運的困難。⑤在孔口處設(shè)計一個出水三通罐(見圖1)，三通罐既作為返出地面的氣液混合物的分離器，又作為鉆孔水回流入鉆孔內(nèi)的調(diào)節(jié)閥。

當(dāng)氣水混合物由Φ50 mm鉆桿和Φ89 mm地質(zhì)套管之間的環(huán)狀間隙噴出后，先進入三通罐，在三通罐內(nèi)氣、水進行分離，空氣由水中溢出，水從三通罐出水口流出。若鉆孔供水量小，混合器處沒有充足的水與高壓空氣混合形成氣水混合物，不能滿足氣舉反循環(huán)抽水時形成氣水混合物的水量需求，即不能形成連續(xù)有效的氣舉反循環(huán)過程時，調(diào)節(jié)三通罐出水口閥門，使三通罐內(nèi)的水部分回流到鉆孔內(nèi)，補充孔內(nèi)供水量的不足，使混合器沉沒比保持為一定的數(shù)值，使孔內(nèi)混合器能夠連續(xù)形成氣水混合物，使氣舉反循環(huán)抽水能連續(xù)進行，形成連續(xù)的氣舉反循環(huán)作業(yè)(見圖1)。

4.3 空壓機性能的需求和核算

據(jù)以往的施工經(jīng)驗和實踐驗證，空壓機抽水時的，利用“聯(lián)通器”原理[5]，在理論上只要滿足下列公式即可將孔內(nèi)水抽至地面：

ρ1g(H0+h)>ρ2gH0

(1)

式(1)中：ρ1為出水管內(nèi)氣水混合物的密度，kg/m3；g為重力加速度, 為9.81 m/s2；H0為動水位以下混合器的埋深，m；h為動水位至出水口的距離，m；ρ2為孔內(nèi)水的天然密度，一般取1×103kg/m3。式(1)可轉(zhuǎn)化為：

(2)

式(2)中α為混合器浸沒比，由于ρ2是孔內(nèi)水的天然密度，取1×103kg/m3，所以式(2)也可轉(zhuǎn)化為：

ρ1>α

(3)

式(3)說明，出水管內(nèi)氣水混合物的密度ρ1與混合器浸沒比值呈正相關(guān)，隨著混合器埋入動水位下深度的降低而減小。ρ1在理論上等于浸沒比α，但浸沒比太小時，氣水混合物的密度也降低，當(dāng)氣水混合物中氣體占絕大部分時，即鉆孔中噴出的混合物是空氣夾少量水汽時，氣舉反循環(huán)抽水的效率極低，抽出的水量極少，失去了抽水的意義。以往的資料和經(jīng)驗顯示，氣舉反循環(huán)開始時，混合器埋深2 m即可啟動，正常抽水時，混合器埋深5 m即可正常進行[6]；氣舉反循環(huán)的運行與混合器浸沒比的大小沒有直接關(guān)系。

同時也說明，空壓機抽水時，其混合器的浸沒比值對空壓機抽水運行影響不大[7]，只要空壓機能將空氣壓入混合器內(nèi)，在出水管內(nèi)形成氣水混合物，氣水混合物與水相比其比重較低，因此在出水管內(nèi)外比重壓差的作用下，出水管內(nèi)的液面上升，上升過程中混入水中的壓縮空氣釋放能量，逐漸膨大，最終形成強大的“氣舉力”帶動出水管內(nèi)的混合物快速上升，同時，抽吸出水管底部的液體補充進入出水管內(nèi)，這個過程連續(xù)循環(huán)，最終達到抽水的效果。

氣舉反循環(huán)所需空壓機的壓力，由圖1可列出下式即滿足工作需求：

P空>H0+S+L

(4)

式(4)中，S為鉆孔內(nèi)水位降深，m；L為空壓機輸送空氣由空壓機至混合器空氣壓力的損失，m(水柱)，所以選擇空壓機時重點考慮空壓機的工作壓力和風(fēng)量。

4.4 空壓機性能的核驗

現(xiàn)有空壓機為(寧波)寶風(fēng)壓縮機科技有限公司生產(chǎn)的FV-75空壓機，功率75 kW；當(dāng)工作壓力為1 MPa時，產(chǎn)氣量為11.2 m3/min；當(dāng)工作壓力為0.8 MPa時，產(chǎn)氣量為12.6 m3/min；當(dāng)工作壓力為0.7 MPa時，產(chǎn)氣量為13.4 m3/min。輸送高壓空氣的管線，地面上為DN50鋼管(內(nèi)徑Φ52 mm，厚4 mm)，鉆孔內(nèi)為Φ50 mm鉆桿。由于施工現(xiàn)場環(huán)境復(fù)雜，因素變量太多，為了簡化計算，設(shè)定空氣為穩(wěn)定標(biāo)準環(huán)境下(1大氣壓，氣溫20 ℃)的均質(zhì)流體。

4.4.1 工作壓力的校核

1)地面DN50鋼管輸送空氣，沿管道壓力損失的計算：

①輸送的空氣密度：在溫度不變的情況下，氣體PV=常數(shù)，標(biāo)準氣壓下(20 ℃)空氣的密度為1.205 kg/m3，若以0.8 MPa的壓力輸送空氣，空氣被壓縮后密度ρ空變?yōu)?.64 kg/m3。

②運動黏度=動態(tài)黏度/密度，動態(tài)黏度受壓力影響較小，一般情況下空氣的動態(tài)黏度為1.81×10-5N·s/m2，0.8 MPa時空氣的運動黏度γ=1.81×10-5/ρ空=1.88×10-6m2/s。

FV-75空壓機工作壓力為0.8 MPa，其產(chǎn)氣量為12.6 m3/min，即產(chǎn)生0.8 MPa壓力的空氣量Q為1.575 m3/min，即0.026 m3/s，則雷諾數(shù)Re1和邊界雷諾數(shù)Recr1分別為：

(5)

(6)

式(5)～(6)中：d1為風(fēng)管(鍍鋅管DN50)內(nèi)直徑，52×10-3m；v為送風(fēng)管內(nèi)空氣流速，12.24 m/s；r0為風(fēng)管內(nèi)半徑，取26×10-3m；為空氣的運動黏度；ε為風(fēng)管內(nèi)壁粗糙度，取0.39 mm。

雷諾數(shù)Re1>邊界雷諾數(shù)Recr1，則空氣在風(fēng)管內(nèi)沿程阻力系數(shù)λ1為：

(7)

由山腳至孔口距離L1取110 m，送風(fēng)管空氣壓力損失(高壓氣柱)hf2為：

(8)

取空壓機出風(fēng)管口斷面為1-1，鍍鋅管在孔口處斷面為2-2，則空壓機排出的高壓空氣的總流量方程式為：

(9)

式(9)中Z1為空壓機高壓出風(fēng)管管口高程，m；Z2為鉆孔孔口高程，m；P1為空壓機出風(fēng)管管口內(nèi)空氣壓力，Pa；P2為鉆孔孔口處風(fēng)管內(nèi)空氣壓力，Pa；γ為高壓空氣的重度，N/m3。取空壓機與鉆孔孔口的高程差為55 m。由山腳至孔口的鍍鋅管高壓空氣的壓力降公式為：

ΔP=P1-P2=γ(Z2-Z1+hf2)

(10)

=9.64×9.81(55+555.66)

=0.58×105≈0.058(MPa)

設(shè)計抽水方式為Φ89 mm地質(zhì)套管中下入Φ50 mm鉆桿，用Φ50 mm鉆桿送入高壓空氣，在Φ89 mm地質(zhì)套管與Φ50 mm鉆桿環(huán)形空間內(nèi)形成氣水混合物，氣水混合物上返至孔口，空氣溢出，水則被抽出孔外。根據(jù)已經(jīng)探明的地層情況，ZK2302孔的靜水位為40.68 m，礦層底板位于155.72 m孔深處。所以設(shè)計抽水試驗時抽水層位設(shè)計在160 m處。

2)Φ50 mm鉆桿輸送高壓空氣的壓力損失核算：

Re2=vd2/γ=21.76×39×10-3÷1.88×10-6=4.817×105

(11)

(12)

雷諾數(shù)Re2=4.817×105>邊界雷諾數(shù)Recr2=0.616×105，則有：

(13)

由孔口至孔內(nèi)混合器，Φ50 mm鉆桿送風(fēng)管L2長160 m；其內(nèi)高壓空氣的壓力損失(高壓氣柱)hf3為：

(14)

鍍鋅管在孔口處斷面為2-2，混合器斷面為3-3，則空壓機排出的高壓空氣的總流量方程式為：

(15)

式(15)中Z3為混合器處高程面，m；P3為混合器處空氣壓力，Pa。由孔口鍍鋅管至混合器的高壓空氣的壓力降：

ΔP=P2-P3=γ(Z2-Z3+hf3)

(16)

=9.64×9.81×(160+4 257.38)

=4.18×105≈0.42(MPa)

由山腳至孔口處高壓空氣的壓力損失為0.058 MPa，由孔口至預(yù)設(shè)計160 m深度處Φ50 mm鉆桿內(nèi)高壓空氣的壓力損失為0.42 MPa；空壓機輸送高壓空氣的沿途總壓力損失為0.48 MPa?？諌簷C的工作壓力是0.7～1 MPa，空壓機的工作壓力>0.48 MPa。所以單位現(xiàn)有的FV-75空壓機的工作壓力滿足工作需求。

4.4.2 對空壓機產(chǎn)氣量的校核

空壓機抽水通常按氣水比耗公式計算：

(17)

式(17)中：V為標(biāo)準狀態(tài)下(20 ℃，1個標(biāo)準大氣壓下)，每分鐘抽1 m3水需要消耗的壓縮空氣量，m3；K0為調(diào)整系數(shù)，一般情況下K0=2.17+0.016 4 h；H0為動水位以下混合器的埋深，m；h為動水位至出水口的距離，m。

預(yù)估ZK2302鉆孔h值為140 m、H0為20 m時，V為56.98 m3；按抽水水量為8 t/h計算，抽水試驗需要風(fēng)量為7.60 m3/min，F(xiàn)V-75空壓機在最高額定工作壓力1 MPa時，其額定最低產(chǎn)氣量為11.2 m3/min。所以，F(xiàn)V-75空壓機在風(fēng)量方面也滿足抽水試驗需求。

4.5 現(xiàn)場應(yīng)用設(shè)置

根據(jù)核算結(jié)果和工地的具體情況，設(shè)計氣舉反循環(huán)設(shè)備布局為：FV-75空壓機放置在鉆孔的正下方山腳處，沿山坡鋪設(shè)DN50鍍鋅管作為高壓風(fēng)管，連接鉆孔口Φ50 mm鉆桿；鉆孔內(nèi)下入Φ89 mm地質(zhì)套管，下放深度設(shè)定在礦層底板下部5 m、孔底上部10 m處，即165 m處；在Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)下入Φ50 mm鉆桿，作為輸送高壓空氣管路，Φ50 mm鉆桿下端噴出高壓空氣與Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)的地下水進行混合，Φ50 mm鉆桿底部與Φ89 mm地質(zhì)套管內(nèi)腔共同組成混合氣水的混合器；Φ50 mm鉆桿一側(cè)，用透明膠帶纏繞4分 PVC管，作為測量水位的測錘和測線的上下通道。

混合器放置位置計算：由上述計算結(jié)果可知，混合器處高壓空氣的壓強是0.5 MPa左右，相當(dāng)于50 m天然水水柱的壓強，ZK2032孔的靜水位是40.68 m，所以混合器的下放位置設(shè)計為90 m；這個深度也滿足混合器啟動埋深不低于2 m、正常抽水埋深不低于5 m的條件。

4分PVC管下放深度的確定：4分PVC管作為測繩的下放通道，其下放深度一定比混合器要深，以免在鉆孔地層水供應(yīng)不足的情況下，混合器處水位波動而影響觀測效果和結(jié)果，所以設(shè)定4分PVC管的下放深度超出Φ50 mm鉆桿底部3 m以上，即b≥3 m(見圖1)。

孔口處，將DN50鍍鋅管與Φ50 mm鉆桿用高壓軟管相連，形成通往鉆孔內(nèi)的高壓空氣通道；高壓空氣在Φ50 mm鉆桿下端90 m深處溢出，與水混合形成氣水混合物，由Φ50 mm鉆桿和Φ89 mm地質(zhì)套管之間的環(huán)狀間隙，從下而上噴出，水、氣分離，鉆孔內(nèi)的水被帶出孔外。

4.6 氣舉反循環(huán)抽水的技術(shù)要求及注意細節(jié)

現(xiàn)場施工，總結(jié)操作的技術(shù)要求及注意細節(jié)如下：

1)混合器的下放深度，不必拘泥于混合器浸沒比的限制，只要混合器輸出的高壓空氣的壓力大于混合器處孔內(nèi)水柱的壓力，即：高壓空氣能夠頂開水柱，與水柱混合形成氣水混合物，就具備形成氣舉反循環(huán)的條件。

2)因鉆孔水位埋深較大，水量較小，所以在孔口上部延長接10 m左右的Φ50 mm鉆桿及4分PVC管(兩者用膠帶纏綁固定)，待抽水開始鉆孔內(nèi)水位下落后，將孔口上接的10 m長Φ50 mm鉆桿和4分PVC管徐徐放入鉆孔內(nèi)；這樣即保證了高壓空氣啟動氣舉反循環(huán)抽水時壓力夠用，又能滿足水文技術(shù)部門要求的大降深、大水量的需求。

3)由于地質(zhì)水文鉆孔具有孔徑小、鉆孔深、水量偏小等特點，在地層供應(yīng)水量小，空壓機產(chǎn)氣量大的情況下，會出現(xiàn)大量氣體夾雜少量水分由孔內(nèi)噴薄而出，不能形成有效的氣水混合物的情況，不能形成有效的氣舉反循環(huán)。出現(xiàn)這種情況時，調(diào)節(jié)回水口閥門，使孔口三通罐內(nèi)的水部分回流至鉆孔內(nèi)，補充混合器處形成氣水混合物的水量，同時，調(diào)節(jié)空壓機的產(chǎn)氣量，使高壓空氣量的供應(yīng)少些，達到與鉆孔供水量相匹配，使混合器處能夠連續(xù)、有效地形成氣水混合物，可以連續(xù)氣舉反循環(huán)抽水。

4)由于是在山區(qū)施工，地形海拔落差較大，輸送高壓空氣的管路較長，高壓空氣的壓力損失較多，所以，在布設(shè)輸氣管路時，應(yīng)盡量走直線，管線盡量少彎曲，管線拐彎處拐角盡量小，以減少壓力損失。

5)4分PVC管須用透明膠帶纏繞在Φ50 mm鉆桿一側(cè)，纏繞間距不宜過大，保證其纏繞強度，PVC管盡量捋直；不得將變形的PVC管下入鉆孔內(nèi)；PVC管下端應(yīng)超過Φ50 mm鉆桿下端深度3 m以上，即b≥3 m(見圖1)，以防止孔內(nèi)水位的波動影響觀測結(jié)果。

6)對水位測量工具的改造：測量水位必須在4分PVC管內(nèi)進行。4分PVC管的內(nèi)徑僅有12.5 mm，加之與Φ50 mm鉆桿捆綁下放過程中，難免出現(xiàn)螺旋彎曲，局部難免被壓變形，所以其內(nèi)徑空間很有限，常規(guī)測繩、測錘難以順利通過，這些情況要求測繩必須具有一定的強度和良好的柔韌性，測量的重錘，必須具有足夠重量將測繩下拉且能在彎曲變形的4分PVC管內(nèi)隨形而變，具有上提下放順溜的能力。所以，測繩改造如下：測繩重錘用1 m長的直徑為9 mm左右的細鐵鏈代替；測水位時萬用表的性能不能過于精密靈敏，否則由于PVC管內(nèi)水膜的存在，真實水位與PVC管內(nèi)壁的水膜無法區(qū)分，必須將常用的靈敏度較高的數(shù)字式萬用表換成靈敏度較低的指針式萬用表。

4.7 氣舉反循環(huán)抽水試驗的應(yīng)用效果

按照設(shè)計布設(shè)好空壓機，安裝好送風(fēng)管和測量通道后，開始抽水試驗作業(yè)。抽水試驗開展地較為順利，降深、水量等基本水文參數(shù)都被準確測出，效果良好。

由于抽取的是礦層底板下部5 m、孔底上部10 m處，即160 m處的地層混合水，降深是基于混合水的出水量的水位落差，所以，基本反映了該處礦床開采階段地下水排出量的數(shù)據(jù)?？諌簷C抽水試驗成果見表2。

表2 氣舉反循環(huán)抽水試驗數(shù)據(jù)記錄

5 結(jié) 論

1)地質(zhì)水文鉆孔具有孔徑小、鉆孔深、水量偏小等特點，常規(guī)抽水試驗方式、方法采集水文數(shù)據(jù)難以實現(xiàn)，選用氣舉反循環(huán)抽水方式，巧妙避開了礦山地質(zhì)水文鉆孔孔徑小、難以選取合適的抽水設(shè)備、常規(guī)抽水方式難以連續(xù)作業(yè)、試驗數(shù)據(jù)不真實等情況，具有方便、適用、連續(xù)、試驗數(shù)據(jù)準確等優(yōu)點，可以很好地解決問題。

2)氣舉反循環(huán)抽水可以正常進行的先決條件，與混合器浸沒比關(guān)系不大，而與混合器的水位埋深關(guān)聯(lián)，即空壓機的工作壓力必須大于混合器的靜水位埋深和空壓機至混合器之間氣體通道的壓力損失之和；為保證抽水效率，氣舉反循環(huán)抽水啟動時混合器埋深不小于2 m，正常抽水時埋深不小于5 m。

3)進行氣舉反循環(huán)抽水試驗時，要事前計算好空壓機的工作壓力、產(chǎn)氣量等參數(shù)，為現(xiàn)場順利開展施工工作做準備。選擇空壓機，重點考慮空壓機的工作壓力和產(chǎn)氣量。