不同溫度下增塑劑含量對聚氯乙烯板材超臨界發(fā)泡性能的影響

張振秀,張殿奇,孫晨曦,田翔遠(yuǎn),王一鳴

(青島科技大學(xué) 高分子科學(xué)與工程學(xué)院,山東 青島266042)

聚氯乙烯(PVC)發(fā)泡材料因其價格低廉,且具有質(zhì)量輕,比強(qiáng)度較高,熱導(dǎo)率低,高阻燃性以及良好的耐化學(xué)試劑性等性能,被廣泛應(yīng)用于各行各業(yè)[1],近年來高性能PVC發(fā)泡材料的開發(fā)更是成為了國內(nèi)外學(xué)者研究的熱點(diǎn)[2-3]。目前在PVC發(fā)泡行業(yè)主要采用化學(xué)發(fā)泡方法,如使用碳酸鹽、亞硝酸鹽等無機(jī)發(fā)泡劑和偶氮化合物、酰肼類化合物等有機(jī)發(fā)泡劑[4],但化學(xué)發(fā)泡劑存在分解不完全、分解溫度范圍大,甚至引入副產(chǎn)物造成毒害性等缺點(diǎn)[5]。使用惰性氣體(CO2、N2)作為發(fā)泡劑的超臨界物理發(fā)泡法因其環(huán)保無毒害和發(fā)泡劑可循環(huán)使用等優(yōu)點(diǎn)逐漸成為行業(yè)焦點(diǎn),其可以產(chǎn)出更低密度的聚合物泡沫材料以滿足人們的需求[6-8]。

增塑劑的使用在PVC 發(fā)泡工業(yè)中必不可少。作為一種無定型高聚物,PVC 分子的C-Cl基團(tuán)極性較大,分子間作用力強(qiáng),熔點(diǎn)高,加工溫度過高又會出現(xiàn)脫氯狀況而使材料變性,因而可加工溫度范圍較小,發(fā)泡時黏度過高而又導(dǎo)致發(fā)泡效果不理想,因此需要添加增塑劑[9-11]。增塑劑分子通過插入到PVC分子之間,增大分子間的距離以削弱PVC分子間的范德華力,從而增加分子鏈的移動性,降低PVC的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度(Tg)而使發(fā)泡過程中體系黏度下降,使PVC 易于發(fā)泡。目前最常用PVC增塑劑為鄰苯類增塑劑,如鄰苯二甲酸二辛酯(DOP),其黏度適中且與PVC 相容性較好,增塑PVC 樹脂時具有較好的黏度穩(wěn)定性[12-13]。

本研究中將DOP作為增塑劑通過熔融共混加入到PVC基體中,采用超臨界CO2物理發(fā)泡技術(shù),將其制成低密度PVC微孔發(fā)泡材料,研究了不同發(fā)泡溫度下DOP含量對PVC 材料發(fā)泡密度、內(nèi)部泡孔結(jié)構(gòu)以及硬度的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 原料和儀器

聚氯乙烯(PVC)粉料,福建金彩虹化工有限公司;鄰苯二甲酸二辛脂(DOP),深圳市斯豪塑膠有限公司;氧化鎂(MgO),市售;PVC穩(wěn)定劑,市售;二氧化碳(CO2,純度高于99.8%),青島三友氣體有限公司。

Haak轉(zhuǎn)矩流變儀,XSS-300型,上?？苿?chuàng)橡塑機(jī)械設(shè)備公司;雙輥開煉機(jī),X(S)K-160型,上海雙翼橡塑機(jī)械有限公司;平板模壓機(jī),XLB 型,青島亞東橡機(jī)有限公司;邵氏C硬度計,GS-MBI型,高鐵科技股份有限公司;密度計,GT-XB320M 型,高鐵科技股份有限公司;掃描電子顯微鏡(SEM),JSM-7500型,日本電子株式會社(JEOL);發(fā)泡釜,青島科技大學(xué)微孔發(fā)泡實(shí)驗(yàn)室自制;電子天平,GTXB320M 型,臺灣高鐵檢測儀器有限公司。

1.2 試驗(yàn)配方

本實(shí)驗(yàn)中的PVC 配方(均為質(zhì)量份):PVC 100,MgO 5,PVC穩(wěn)定劑5,DOP為變量,分別為0,10,20,30,40,樣品編號命名為1-1,1-2,1-3,1-4,1-5。使片材不因脫氯而產(chǎn)生氣孔。

1.3 試樣的制備

1)混煉膠的制備:使用轉(zhuǎn)矩流變儀將PVC粉料與其它小料進(jìn)行混煉,實(shí)驗(yàn)混煉溫度為185℃,轉(zhuǎn)速為50 r·min－1,待轉(zhuǎn)矩曲線平穩(wěn)后5 min,取出并使用平板模壓機(jī)在195 ℃、10 MPa條件下壓制成2 mm標(biāo)準(zhǔn)樣片,以此制備DOP 含量為10/20/30/40的4組樣品的標(biāo)準(zhǔn)樣片以及純PVC 材料作為對比樣,分 別 命 名 為PVC-10、PVC-20、PVC-30 、PVC-40和PVC-0。

2)泡沫樣品的制備:采用間歇釜式一步法,以超臨界CO2流體為發(fā)泡劑,在梯度溫度下制備不同增塑劑含量的PVC微孔發(fā)泡材料,控制聚合物在釜內(nèi)吸收超臨界CO2流體達(dá)到飽和狀態(tài)并以快速卸壓的方式,造成體系突然的熱力學(xué)不平衡,CO2在聚合物內(nèi)部過飽和,來完成微孔發(fā)泡的過程。將制備好的2 mm PVC 標(biāo)準(zhǔn)樣片置于高壓釜內(nèi)部。閉合高壓釜,通入CO2氣體,排氣2～3次,以提純釜內(nèi)氣體濃度。控制釜內(nèi)溫度和壓力達(dá)到實(shí)驗(yàn)所需條件值,恒溫恒壓飽和2 h。達(dá)到飽和時間后,打開高壓釜上的排氣閥門,迅速釋放掉高壓釜內(nèi)部的CO2,使釜內(nèi)壓力值降至常壓,PVC 板材在此過程發(fā)泡。開啟發(fā)泡釜,取出發(fā)泡后的樣品,冷卻定型,最終制備得到PVC板材的發(fā)泡樣品。

1.4 發(fā)泡工藝

實(shí)驗(yàn)采取超臨界發(fā)泡法進(jìn)行發(fā)泡,工藝如圖1所示。

圖1 工藝流程圖Fig.1 Process flow diagram

依次按照表1中的發(fā)泡工藝條件進(jìn)行相應(yīng)的發(fā)泡實(shí)驗(yàn)。

表1 不同的發(fā)泡工藝Table 1 Different foaming process

1.5 表征方法

1)硬度測定:采用GB/T531.1—2008的壓陷法進(jìn)行測定,使用C型邵氏硬度計測量不同增塑劑含量的PVC泡沫樣品的硬度,每個樣品測量5次取平均值,壓頭為光滑的半球體。

2)密度測定:采用ISO 1183—1987的水置換法進(jìn)行測定,測試發(fā)泡樣品和板材的密度。

3)微觀形貌觀察:采用掃描電子顯微鏡進(jìn)行微觀測定。

4)泡孔定量表征:使用計算機(jī)圖像分析軟件Image-pro-plus測量每張電鏡圖片內(nèi)100個以上泡孔直徑并記錄數(shù)據(jù),使用軟件Origin處理數(shù)據(jù),統(tǒng)計分析出泡孔尺寸的變化趨勢以及相應(yīng)的尺寸分布情況。

5)發(fā)泡倍率和泡孔密度計算。

通過公式(1)計算PVC 泡沫板材的發(fā)泡倍率[14],其中θ,ρf,ρp分別為發(fā)泡倍率、發(fā)泡前密度與發(fā)泡后密度:

2 結(jié)果與討論

2.1 增塑劑含量對PVC泡沫密度的影響

圖2反映的是含有不同增塑劑含量的PVC 板材在T-2發(fā)泡工藝(110 ℃×15 MPa×2 h)下其發(fā)泡密度隨增塑劑含量的變化情況。從圖2中可以看出,隨著增塑劑含量的增加其發(fā)泡密度有著不同程度的下降。其中,添加10份增塑劑即可將發(fā)泡密度降至0.366 g·cm－3,相較于未填充增塑劑的PVC-0(0.69 g·cm－3)其發(fā)泡密度下降了46.5%;隨著增塑劑含量不斷增加,PVC板材的發(fā)泡密度逐漸減小,但添加增塑劑含量大于10份后其發(fā)泡密度下降趨勢逐漸放緩,最低可將發(fā)泡密度降至0.21 g·cm－3。這是因?yàn)樵鏊軇〥OP 含有苯環(huán),在高溫下與PVC 混煉時DOP 分子插入到PVC 分子鏈間,DOP 的酯基偶極與PVC 的偶極相互作用并使DOP的苯環(huán)極化,由于DOP 非極化部分的亞甲基鏈不極化,它夾在PVC 分子鏈間,增大了氯原子間的距離,可以明顯削弱PVC強(qiáng)極性分子鏈之間的分子間作用力(范德華力),降低了PVC鏈段移動所需能量,從而提升了分子鏈的活動性,滿足發(fā)泡所需的黏彈性條件;其次,PVC 分子鏈之間的分子間作用力的削弱也會使SC-CO2對PVC 板材的滲透作用增加,作為發(fā)泡劑的SC-CO2發(fā)泡作用越來越顯著。隨著增塑劑含量的增加,上述兩種作用的協(xié)同作用逐漸顯著,從而發(fā)泡密度越來越低。

圖2 不同增塑劑含量的PVC泡沫板發(fā)泡密度Fig.2 Foaming density of the PVC foam board with different plasticizing oil content

2.2 發(fā)泡溫度對PVC泡沫密度的影響

圖3反映的是含有不同增塑劑含量的PVC 板材在不同發(fā)泡溫度下其發(fā)泡密度隨發(fā)泡溫度的變化情況,分別采用T-1、T-2、T-3、T-4的發(fā)泡工藝進(jìn)行發(fā)泡。從圖3中可以看出,3種增塑劑含量的PVC板材的發(fā)泡密度都隨發(fā)泡溫度的增加有著下降趨勢,但下降幅度不盡相同,當(dāng)增塑劑含量≥30份時增加10份增塑劑可以達(dá)到發(fā)泡溫度提升5 ℃近似的發(fā)泡密度。

圖3 發(fā)泡溫度對不同增塑劑含量PVC板材發(fā)泡密度的影響Fig.3 Influence of foaming temperature on the foaming density of PVC sheets with different plasticizer content

SC-CO2作為一種超臨界流體其對聚合物滲透能力主要受飽和溫度,壓力以及時間影響[15],因此在前述4 種發(fā)泡工藝中發(fā)泡溫度就成為影響SCCO2發(fā)泡能力的主要因素。隨著不同發(fā)泡工藝下發(fā)泡溫度的增加,SC-CO2對聚合物的滲透能力進(jìn)一步提升,使得SC-CO2在聚合物中的溶解度得以提升,因此,在相同的發(fā)泡時間內(nèi),聚合物內(nèi)部導(dǎo)致泡孔成核和泡孔增長的超臨界流體就越多,發(fā)泡密度得以降低。圖3中3種不同增塑劑含量的PVC泡沫發(fā)泡密度下降速率不一,這主要是增塑劑的加入使PVC板材發(fā)泡窗口向低溫區(qū)轉(zhuǎn)變的不同程度導(dǎo)致的。從圖3 中可以看出,PVC-20 在其發(fā)泡溫度在115℃向120℃升溫過程中發(fā)泡密度大幅度降低,從0.288 g·cm－3降至0.153 g·cm－3,其發(fā)泡密度下降了46.8%。這是因?yàn)镈OP雖然在與PVC構(gòu)成極性增塑體系時有著較強(qiáng)的相互作用,但增塑劑含量20份時DOP小分子在PVC 極性大分子鏈中的分散量有限,簡而言之增塑作用有限,只能在進(jìn)一步升溫過程中聚合物黏度下降時抵達(dá)最佳發(fā)泡窗口;PVC-40板材其由于增塑劑含量較多,增塑劑削弱PVC分子間作用力程度佳,其發(fā)泡密度主要受不同發(fā)泡溫度下SC-CO2對聚合物的滲透能力影響,因而發(fā)泡密度下降趨勢較為平穩(wěn)。

從交叉試驗(yàn)來看,當(dāng)發(fā)泡溫度處于110 ℃時,由PVC-20至PVC-30發(fā)泡密度下降了20%,當(dāng)發(fā)泡溫度升高至115 ℃時,由PVC-20至PVC-30發(fā)泡密度下降了27%,下降幅度差為7%;對于PVC-30 和PVC-40,在110 ℃和115 ℃時發(fā)泡密度分別下降了11%和33%,下降幅度差為22%;這種趨勢在110～115℃時,隨增塑劑含量的提高尤為明顯。將這種同時增加增塑劑含量和升高發(fā)泡溫度會使PVC板材發(fā)泡密度下降幅度提高的現(xiàn)象稱為兩因素之間的協(xié)同作用,這可能是由于升高發(fā)泡溫度會提升SC-CO2對PVC板材的滲透量,而在此基礎(chǔ)上提升增塑劑含量使PVC分子鏈間范德華力進(jìn)一步減小的同時SCCO2對PVC板材的滲透量又得到提升[15],因而兩因素的共同作用使PVC泡沫密度大幅度下降。

2.3 不同增塑劑含量PVC超臨界發(fā)泡板材的泡孔結(jié)構(gòu)分析

2.3.1 增塑劑含量對PVC泡沫泡孔結(jié)構(gòu)的影響

圖4 和圖5 分別是5 種不同增塑劑含量的PVC板材在T-3發(fā)泡工藝(115 ℃×15 MPa×2 h)下的泡孔結(jié)構(gòu)電鏡圖和泡孔尺寸分布圖,表2為這些PVC泡沫的發(fā)泡性能參數(shù)。

圖4 不同增塑劑含量的PVC泡沫的電鏡照片F(xiàn)ig.4 SEM images of PVC foam with different plasticizing oil content

圖5 不同增塑劑含量PVC泡沫的泡孔尺寸分布Fig.5 Cell size distribution of PVC foam with different plasticizing oil content

從圖4和圖5中可以看出,在此發(fā)泡溫度下隨著增塑劑含量的增加雖然泡孔數(shù)目有所減少,但泡孔尺寸逐漸變大,以及泡孔壁逐漸變薄,呈現(xiàn)出由小孔演變成大孔的趨勢。由泡孔尺寸分布圖以及表2知,PVC-0泡沫的泡孔大小主要集中在10μm 左右的小孔(≥75%),分布圖峰值較高且跨度窄,表明其泡孔大小較為均一但尺寸較小,平均泡孔尺寸為11.8μm;隨增塑劑含量逐步增加,泡孔尺寸分布圖峰高逐漸變矮且跨度變大,表明泡孔大小不均一性愈來愈明顯,PVC-40 泡沫的平均泡孔尺寸已經(jīng)增至PVC-0泡沫的3.5倍,達(dá)到42.0μm;SC-CO2擴(kuò)散在PVC熔體中,在外界控壓釋放條件下,SC-CO2在泡孔形成的前期會以氣泡核的形式出現(xiàn)在PVC熔體中,相當(dāng)于氣泡的“胚胎階段”,按照經(jīng)典的泡孔成核理論,PVC 泡孔密度取決于泡孔成核的數(shù)量。處于“胚胎階段”的氣泡核如若不能得以“生長”,將會導(dǎo)致小孔的形成,如泡沫PVC-0,此時聚合物熔體黏度過高,SC-CO2氣泡核在PVC 極性大分子鏈中被緊緊束縛而導(dǎo)致泡孔不能進(jìn)一步增大;添加增塑劑之后,增塑劑對PVC大分子的極性基團(tuán)存在有效屏蔽作用,增塑劑-聚合物體系自由體積增加,極性大分子鏈分子間作用力被削弱,PVC 鏈段活動能力增強(qiáng),因而在泡孔生長過程中SC-CO2氣泡核在PVC極性大分子鏈中的束縛力減小,從PVC-10至PVC-40增塑劑逐漸增多,PVC 極性大分子鏈對SC-CO2氣泡核“生長”過程中的束縛力越來越小,SC-CO2在短時間內(nèi)連續(xù)析出而使氣泡核得到充分“生長”,泡孔生長過程中體系自由能增大因而致使泡孔合并,導(dǎo)致大孔的形成。

表2 不同增塑劑含量PVC泡沫的發(fā)泡性能參數(shù)Table 2 Foaming parameters of PVC foam with different plasticizing oil content

由表2得知,隨增塑劑含量增加的同時,其邵氏C硬度逐漸減小。一方面是因?yàn)樵鏊軇┑募尤胧沟肧C-CO2對聚合物的發(fā)泡作用越來越強(qiáng),泡孔尺寸變大而導(dǎo)致泡孔壁變薄,使得泡沫結(jié)構(gòu)在外力作用下尺寸穩(wěn)定性變差;另一方面在于增塑劑的加入對PVC板材物性的變化,即小分子增塑劑對大分子的極性基團(tuán)產(chǎn)生屏蔽作用,使增塑劑/聚合物體系自由體積增加,鏈段活動能力增強(qiáng)致使Tg向低溫區(qū)轉(zhuǎn)變,因而在同一測試溫度下增塑劑含量多的PVC泡沫其硬度越小。

由圖4(e)可以看出,該實(shí)驗(yàn)條件下添加40份增塑劑的PVC泡沫其泡孔結(jié)構(gòu)已經(jīng)不再穩(wěn)定,泡孔壁上褶皺嚴(yán)重,開始出現(xiàn)泡孔皺縮現(xiàn)象,因而在本實(shí)驗(yàn)中發(fā)泡溫度為115 ℃時,以30 份增塑劑含量的PVC泡沫綜合發(fā)泡效果最佳。

2.3.2 發(fā)泡溫度對PVC泡沫泡孔結(jié)構(gòu)的影響

采用掃描電子顯微鏡觀察不同發(fā)泡溫度下制備PVC-30泡沫樣品的脆斷面的微觀形貌。掃描電鏡圖按照發(fā)泡溫度5 ℃為梯度進(jìn)行整理,在低倍和高倍下的微觀形貌圖分別如圖6和圖7所示,以研究發(fā)泡溫度與PVC泡孔結(jié)構(gòu)的關(guān)系。

由圖6可知,PVC-30泡沫隨發(fā)泡溫度的升高,其泡孔壁所占圖像面積越來越少,泡孔所在區(qū)域面積的占比增加表明發(fā)泡倍率越來越大,泡沫膨脹效果越來越好。通過圖7高倍率下的電鏡照片可以獲得更為清晰地對比,由圖7(a)可知,在較低的發(fā)泡溫度下(105 ℃)PVC-30泡沫泡孔壁較厚,泡孔數(shù)量較多而泡孔小,大體呈現(xiàn)圓形的泡孔。隨著發(fā)泡溫度升高,得到的樣品的泡孔數(shù)量較少而泡孔大,當(dāng)發(fā)泡溫度升高至120℃時其泡孔壁逐漸變薄、表面出現(xiàn)褶皺,泡孔截面逐漸呈現(xiàn)出多邊形形狀,局部區(qū)域甚至出現(xiàn)開孔結(jié)構(gòu)。同時,隨發(fā)泡溫度的升高復(fù)合泡孔結(jié)構(gòu)越來越明顯,逐漸呈現(xiàn)小孔夾雜大孔的結(jié)構(gòu)。

圖6 PVC-30在不同發(fā)泡溫度下所得泡沫低放大倍數(shù)的電鏡照片F(xiàn)ig.6 SEM images of PVC-30 foam obtained at different foaming temperatures at low magnification

圖7 PVC-30在不同發(fā)泡溫度下所得泡沫高放大倍數(shù)的電鏡照片F(xiàn)ig.7 SEM images of PVC-30 foam obtained at different foaming temperatures at high magnification

泡孔結(jié)構(gòu)隨發(fā)泡溫度的變化而變化,一方面是由于聚合物體系的整體黏度隨著溫度的升高而減小,因而泄壓過程中SC-CO2作為發(fā)泡劑其所受聚合物制約作用減小,即泡孔生長所需克服的阻力減小,致使泡孔的尺寸增大;另一方面是由于SC-CO2對聚合物的滲透作用所導(dǎo)致的。前面提到過SCCO2對聚合物滲透能力主要受飽和溫度,壓力以及時間影響,在本實(shí)驗(yàn)條件中隨發(fā)泡溫度的升高,SCCO2超臨界CO2流體在PVC-30中的溶解度增大,溶解在PVC-30中的CO2含量較多,發(fā)泡時內(nèi)部成核點(diǎn)的數(shù)量增多以及處于臨界條件下的CO2氣體較多,因而泡孔尺寸增大。當(dāng)發(fā)泡溫度過高時PVC-30的熔體強(qiáng)度可能過低,導(dǎo)致部分開孔結(jié)構(gòu)的形成。綜合這兩方面因素,隨著發(fā)泡溫度升高,泡孔生長過程中PVC 板材局部自由能過高而致使泡孔合并,隨溫度升高泡孔合并現(xiàn)象越來越明顯,最終導(dǎo)致復(fù)合泡孔結(jié)構(gòu)的形成。

通過公式計算發(fā)泡倍率和泡孔密度來定量分析不同發(fā)泡溫度下制備的PVC-30泡沫樣品的發(fā)泡情況如圖8所示。由圖8可知,PVC-30板材隨發(fā)泡溫度的提升(105 ℃升至120 ℃)其發(fā)泡倍率明顯增大,相較于未發(fā)泡PVC板材,發(fā)泡倍率由5.17增至11.81,可見發(fā)泡溫度對PVC-30的發(fā)泡效果有很大影響。反觀其泡孔密度的變化,PVC-30 在不同發(fā)泡溫度下其發(fā)泡后泡孔密度逐漸減小,由3.1×108個·cm－3降至2.2×108個·cm－3。由圖6和圖7分析可知,隨發(fā)泡溫度升高,PVC-30泡沫泡孔逐漸增大是導(dǎo)致泡沫發(fā)泡倍率和泡孔密度分別增加和減小的原因。

圖8 PVC-30的發(fā)泡溫度對其發(fā)泡倍率和泡孔密度的影響Fig.8 Effect of the foaming temperature of PVC-30 on its foaming ratio and cell density

2.4 增塑PVC泡沫板材的邵氏硬度

使用C型邵氏硬度計測量不同發(fā)泡溫度下、不同增塑劑含量PVC泡沫板的邵氏硬度,測量結(jié)果如圖9所示。

圖9 不同發(fā)泡溫度下不同增塑劑含量PVC泡沫板的邵氏硬度Fig.9 Shore hardness of PVC foam with different content of plasticizing oil at different foaming temperatures

隨著發(fā)泡溫度的增加,不同增塑劑含量PVC泡沫材料的硬度都呈現(xiàn)了下降的趨勢,且在此基礎(chǔ)上隨著增塑劑含量的增加,各種PVC泡沫材料的硬度下降的越來越明顯。這是因?yàn)殡S發(fā)泡溫度提升,泡孔壁逐漸變薄而導(dǎo)致泡沫尺寸穩(wěn)定性變差,而且增塑劑的添加使相同溫度下SC-CO2的發(fā)泡作用增強(qiáng),更為加劇了尺寸穩(wěn)定性的下滑趨勢,因而在圖9中不同發(fā)泡溫度下PVC 泡沫板材的硬度呈現(xiàn)出臺階落差越來越高的情況。

3 結(jié) 論

通過使用不同發(fā)泡工藝對分別對不同增塑劑含量的聚氯乙烯(PVC)板材進(jìn)行發(fā)泡,探究了增塑劑含量和發(fā)泡溫度兩方面因素對PVC 板材發(fā)泡效果以及邵氏硬度的影響,實(shí)驗(yàn)結(jié)論如下:

1)以超臨界CO2作為環(huán)保物理發(fā)泡劑,增加PVC材料中增塑劑的含量或升高其發(fā)泡溫度均會使發(fā)泡后PVC泡沫板材的密度明顯降低,同時施加兩項條件會因協(xié)同作用的存在而使PVC 泡沫板材密度大幅度降低。

2)隨著PVC材料中增塑劑含量的增加,雖然泡沫材料的發(fā)泡倍率逐漸增大,但是泡沫材料泡孔結(jié)構(gòu)的尺寸穩(wěn)定性下降,以115 ℃發(fā)泡時,添加40份增塑劑的PVC泡沫其泡孔結(jié)構(gòu)尺寸穩(wěn)定性過差,泡孔壁上褶皺嚴(yán)重,邵氏C 硬度顯著下降,因而本實(shí)驗(yàn)中30份增塑劑含量的PVC板材在此溫度下綜合發(fā)泡效果最佳。當(dāng)PVC 板材增塑劑含量≥30 份時,提升增塑劑含量可以達(dá)到升高發(fā)泡溫度近似的發(fā)泡效果。