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    微孔發(fā)泡注塑成型工藝泡孔尺寸影響因素分析

    2020-11-28 01:57:50江青松柳和生
    工程塑料應用 2020年11期
    關鍵詞:泡孔微孔熔體

    江青松,柳和生

    (東華理工大學機械與電子工程學院,南昌 330013)

    微孔發(fā)泡注塑成型工藝將超臨界流體(SCF)狀態(tài)的N2或CO2與聚合物熔體混合,然后注射充填部分模腔,模腔余下部分的充填則依靠SCF 成核效應,以及并發(fā)的泡孔長大過程來實現(xiàn),該工藝沒有傳統(tǒng)注塑成型工藝的保壓過程,可減少材料用量、降低能源消耗、縮短成型周期、改善注塑成型熱力學、強化材料性能等優(yōu)勢,已被廣泛應用于建材、家電、汽車、航空、航天等領域[1–4]。

    微孔發(fā)泡注塑成型工藝實質(zhì)是SCF 技術在注塑成型加工中的應用,其原理是利用過飽和SCF/聚合物熔體混合體系的熱力學不穩(wěn)定性,通過控制混合體系的溫度和壓力,使聚合物熔體內(nèi)形成大量的SCF 介質(zhì)泡孔結構,SCF 在聚合物熔體中溶解、成核、長大、定型,最終形成泡孔,泡孔結構由泡孔長大過程決定[5]。微孔發(fā)泡注塑成型流動過程中,由于流場中的溫度和壓力不均勻,不同位置的泡孔長大過程存在差異,導致成型制品中不同位置的泡孔結構不盡相同,使泡孔尺寸呈現(xiàn)一定的分布,并最終影響成型制品的力學性能,合理的泡孔結構及尺寸有利于提高材料的力學性能[6–7]。因此,如何通過工藝參數(shù)的調(diào)整,保持合理的泡孔尺寸,以獲得理想力學性能的成型制品,是應用微孔發(fā)泡注塑成型工藝的關鍵[8]。

    基于數(shù)值模擬技術,采用泡孔長大細胞模型[9],研究微孔發(fā)泡注塑成型工藝泡孔尺寸的影響因素,著重分析和探討主要參數(shù)對泡孔尺寸的影響機理,為微孔發(fā)泡注塑成型工藝實踐提供理論指導。

    1 泡孔長大模型

    為了計算泡孔長大過程,可采用Amon 和Denson 提出的細胞模型,泡孔長大受流體動力學與氣體擴散控制。

    根據(jù)SCF 與熔體界面處的力平衡條件,可得到泡孔半徑變化率可描述為[10]:

    式中,η 為熔體黏度;Pg為泡孔內(nèi)壓力;σ 為SCF 與熔體界面處表面張力;P 為泡孔與熔體界面處的壓力。

    上式中泡孔內(nèi)壓力隨泡孔半徑的變化關系,可根據(jù)濃度梯度驅(qū)動熔體內(nèi)氣體向泡孔中擴散的質(zhì)量守恒求出,由Fick 擴散定律控制[11]:

    式中,D 為擴散系數(shù);c 為SCF 質(zhì)量分數(shù)。

    根據(jù)Henry 定律,泡孔壁處的SCF 質(zhì)量分數(shù)cw與泡孔內(nèi)壓力的關系可寫成[10]:

    式中,Rg為氣體常數(shù);T 為熔體溫度;Mr為氣體相對分子量;ρg為泡孔氣體密度;A=1 000RgT/Mr,對給定氣體A 為常數(shù)。

    根據(jù)泡孔內(nèi)氣體的質(zhì)量守恒,泡孔壁處的質(zhì)量流量可描述為[12]:

    為便于計算,可假定SCF 初始質(zhì)量分數(shù)和壁面處質(zhì)量分數(shù)滿足二階多項關系式:

    最后,通過求解方程(1),(8)即可獲得泡孔尺寸和泡孔內(nèi)壓力等的情況。

    2 模型與參數(shù)

    數(shù)值模擬模型采用中心澆口矩形平板,尺寸為186 mm×114 mm×3.5 mm,圓角半徑為6 mm,運用中面技術進行網(wǎng)格劃分,節(jié)點總數(shù)為1 169,三角形單元總數(shù)為2 212,單元最小縱橫比為1.16,最大縱橫比為1.60,平均縱橫比1.25,網(wǎng)格質(zhì)量高,完全能滿足計算要求,有限元模型如圖1 所示。

    圖1 數(shù)值模擬有限元模型

    材料選用ABS ( 制 造 商:Ineos 公司,牌號:Lustran ABS H802),氣體選用N2。為了分析泡孔尺寸影響因素及變化規(guī)律,筆者采用單因素法,即在標準參數(shù)的基礎上,通過改變某一參數(shù)值,其余參數(shù)值保持不變,分別研究各參數(shù)對泡孔尺寸的影響,其中參數(shù)分為兩類,一類是與傳統(tǒng)注塑成型工藝相同的工藝參數(shù),包括注射時間、熔體預注射量、熔體溫度、模具溫度;另一類是微孔發(fā)泡注塑成型工藝特有的參數(shù),即SCF 控制參數(shù),包括SCF 質(zhì)量分數(shù)、初始泡核濃度、初始泡孔半徑。標準參數(shù)設置見表1。

    表1 標準參數(shù)

    3 結果與討論

    由于泡孔數(shù)量巨大,分析單個泡孔尺寸的影響因素意義不大,因此平均泡孔半徑可作為泡孔尺寸的重要度量,同時為了簡化數(shù)據(jù)處理,本文中的泡孔尺寸均采用中面泡孔半徑的算術平均,即平均泡孔半徑來描述。

    圖2 為平均泡孔半徑隨注射時間、熔體預注射量、熔體溫度和模具溫度的變化關系圖。從圖2 中可以看出:隨著注射時間的增加,平均泡孔半徑逐漸減小,當熔體預注射量相同時,隨著注射時間增加,熔體進入模腔的流率減小,這時所需的注射壓力更小,熔體的剪切速率降低,從而產(chǎn)生較少的剪切熱,導致熔體黏度更高,泡孔長大過程的界面壓力作用增大,導致平均泡孔半徑減小,此外,更小的注射壓力不利于SCF 在熔體中的溶解,因而當SCF 質(zhì)量分數(shù)固定時,單個泡核的SCF 含量會減小,泡孔長大過程的驅(qū)動力降低,此時平均泡孔半徑也會減?。浑S著熔體預注射量的增加,平均泡孔半徑逐漸減小,且在所考察區(qū)間內(nèi),平均泡孔半徑受熔體預注射量的影響十分顯著,這是因為隨著熔體預注射量的增加,泡孔尺寸的增長空間由于彼此之間的排擠而受到限制,同時,SCF 在熔體中濃度相同,可認為泡孔長大的驅(qū)動力沒有變化,因此平均泡孔半徑減小,此外,由于注射時間相同,熔體預注射量的增加需要更高的注射壓力,將有利于產(chǎn)生更多的均勻泡核,但泡孔長大過程的界面壓力作用增加,也會使平均泡孔半徑減小;隨著熔體溫度的升高,平均泡孔半徑逐漸增大,其原因在于,熔體溫度的升高會導致熔體黏度的降低,從而熔體與泡孔界面的壓力作用減弱,這有助于提升泡核的長大速率和SCF 的擴散程度,擴散程度的升高則意味著更多的SCF 有機會進入泡核,為泡孔的長大提供更大的動力,因此可進一步獲得更快的泡孔長大速率,加速泡孔的長大過程[13];隨著模具溫度的升高,平均泡孔半徑總體呈現(xiàn)增大的趨勢,但變化區(qū)間比熔體溫度的影響小得多,這主要是因為模具溫度的升高使熔體固化所需的時間延長,因此同一時刻泡孔所受界面壓力作用減小,這有利于泡孔的長大,但是,由于模具表面距離模腔中面相對較遠,模具溫度需要通過熱傳導對中面平均泡孔半徑產(chǎn)生影響,因此,相較熔體溫度,模具溫度對中面平均泡孔半徑的影響較小。

    圖2 平均泡孔半徑隨工藝參數(shù)變化圖

    圖3 為平均泡孔半徑隨SCF 質(zhì)量分數(shù)、初始泡核濃度、初始泡孔半徑的變化關系圖。從圖3 中可以看出:隨著SCF 質(zhì)量分數(shù)的增加,初始階段平均泡孔半徑只有輕微的變化,但隨后卻較顯著減小,這是因為當SCF 質(zhì)量分數(shù)較低時,SCF 的增加量主要用來提高泡孔密度,以滿足泡孔長大所需的驅(qū)動力,但隨著SCF 質(zhì)量分數(shù)的進一步增加,SCF 的成核率將隨之增加,意味著泡核數(shù)量會增加,此時單個泡核的密度增加不明顯,會抑制泡孔的長大過程,這與實驗結果一致[14];隨著初始泡孔半徑的增加,當初始泡孔半徑較小時,平均泡孔半徑變化很小,當初始泡孔半徑達到1.2μm 后,平均泡孔半徑開始較快下降,表明初始泡孔半徑存在一個相對穩(wěn)定的區(qū)間,在該區(qū)間初始泡孔半徑的變化對平均泡孔半徑影響不大,然而,隨著初始泡孔半徑持續(xù)增大,泡孔開始變得不穩(wěn)定,在界面壓力作用下趨向于分裂成更多的泡核,泡核濃度的下降使平均泡孔半徑減小;隨著初始泡核濃度的增加,平均泡孔半徑呈現(xiàn)下降先快后慢的變化趨勢,即當初始泡核濃度較小時,隨著初始泡核濃度增加,平均泡孔半徑快速下降,但當初始泡核濃度增加到一定程度時,平均泡孔半徑的下降趨勢又趨于平緩,這是因為當SCF 質(zhì)量分數(shù)不變時,初始泡核濃度越高則意味著單個泡核的SCF 含量越小,即單個泡孔長大過程所需的驅(qū)動力越小,因此初始泡核濃度升高就會得到更小的平均泡孔半徑,但是,伴隨泡核濃度繼續(xù)增加,由于泡核數(shù)量過多,泡孔尺寸增長將放緩。

    圖3 平均泡孔半徑隨SCF 控制參數(shù)變化圖

    4 結論

    以中心澆口矩形平板為研究對象,基于數(shù)值模擬技術,研究并分析了微孔發(fā)泡注塑成型工藝泡孔尺寸的影響因素及機理,結論如下:

    (1)隨著注射時間的增加,平均泡孔半徑逐漸減?。浑S著熔體預注射量的增加,平均泡孔半徑逐漸減小,且在所考察區(qū)間內(nèi),平均泡孔半徑受熔體預注射量的影響十分顯著;隨著熔體溫度的升高,平均泡孔半徑逐漸增大;隨著模具溫度的升高,平均泡孔半徑總體呈現(xiàn)增大的趨勢,但變化區(qū)間比熔體溫度的影響小得多。

    (2)隨著SCF 質(zhì)量分數(shù)的增加,初始階段平均泡孔半徑只有輕微的變化,但隨后卻較顯著減??;隨著初始泡孔半徑的增加,當初始泡孔半徑較小時,平均泡孔半徑變化很小,當初始泡孔半徑達到1.2μm 后,平均泡孔半徑開始較快下降;隨著初始泡核濃度的增加,平均泡孔半徑呈現(xiàn)下降先快后慢的變化趨勢。

    針對上述結論,還從熔體黏度、SCF 與熔體界面作用、SCF 成核與泡孔長大動力學等方面分析了結論的合理性,可為微孔發(fā)泡注塑成型工藝參數(shù)調(diào)整及SCF 參數(shù)控制提供理論指導。

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