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    基于水平底板索理念的大跨度PC連續(xù)剛構(gòu)橋徐變下?lián)峡刂拼胧┭芯考肮こ虘?yīng)用

    2022-06-30 09:12:00車俊武維宏吳國松
    工程建設(shè)與設(shè)計 2022年11期
    關(guān)鍵詞:鋼束徐變剛構(gòu)橋

    車俊,武維宏,吳國松

    (1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院,蘭州 730000;2.甘肅省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院股份有限公司,蘭州 730000;3.重慶交通大學(xué)工程設(shè)計研究院有限公司,重慶 400074)

    1 引言

    現(xiàn)有研究成果表明,大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(剛構(gòu))橋主梁跨中持續(xù)下?lián)系闹饕蚴呛爿d產(chǎn)生的彎矩、鋼束有效預(yù)應(yīng)力降低、混凝土收縮徐變效應(yīng)和主梁開裂導(dǎo)致剛度退化等。目前,國內(nèi)外針對大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(剛構(gòu))橋在開裂下?lián)戏矫娴姆乐未胧┒噌槍η笆鲈颍性趦?yōu)化建筑材料、改善結(jié)構(gòu)體系、結(jié)構(gòu)精細化分析、嚴(yán)控施工質(zhì)量等方面進行研究。合理控制徐變效應(yīng)及降低預(yù)應(yīng)力損失對連續(xù)剛構(gòu)橋跨中下?lián)系念A(yù)防和控制至關(guān)重要,而已有研究多采用單一手段對徐變效應(yīng)及預(yù)應(yīng)力損失進行控制,對連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)喜『Φ念A(yù)防效果有限。為進一步降低徐變效應(yīng)對連續(xù)剛構(gòu)橋跨中下?lián)系挠绊?,本文結(jié)合具體工程項目在已有研究成果的基礎(chǔ)上,從設(shè)計和施工角度出發(fā),提出了基于水平底板索理念的主梁跨中下?lián)戏乐慰刂萍夹g(shù)。從根本上消除底板束產(chǎn)生的徑向作用力和控制主梁有效預(yù)應(yīng)力損失兩個方面來降低混凝土徐變對連續(xù)剛構(gòu)橋的不利影響,為今后同類型的橋梁設(shè)計提供參考。

    2 項目背景及有限元計算模型

    本文以G341 線新莊壕大橋為背景進行研究。單幅橋梁跨徑布置為5×40.0 m 裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁+(70.0+130.0+70.0)m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)+4×40.0 m 裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,橋梁全長638.00 m。下部結(jié)構(gòu)主墩及過渡墩采用薄壁空心墩,鉆孔灌注樁基礎(chǔ);引橋橋墩采用柱式墩、薄壁墩、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。

    本橋采用水平底板索理念進行設(shè)計,主橋箱梁根部梁高9.0 m,高跨比為1/14.4,梁端(跨中)至12 號截面為高4.0 m的等高梁段,12 號截面至根部梁高按1.5 次拋物線變化。箱梁頂板寬12.5 m,底板寬6.5 m,懸臂長度3.0 m。頂板標(biāo)準(zhǔn)段厚0.28 m,加厚段0.5 m。箱梁梁端(跨中)至12 號截面等高梁段底板厚0.35 m,12 號截面至9 號截面,底板底面平行于頂板過渡加厚,9 號截面至根部按照1.5 次拋物線變化至1.2 m。箱梁腹板厚0.45~1.0 m,主橋立面布置如圖1 所示。本橋采用Midas Civil 對單幅主橋進行縱向分析,有限元模型如圖2 所示。

    圖1 主橋立面布置圖

    圖2 單幅主橋有限元計算模型

    3 底板索徑向作用力整體量化分析

    傳統(tǒng)大跨度PC 連續(xù)剛構(gòu)橋按照結(jié)構(gòu)恒載及活載的內(nèi)力分布形式,將梁高按照1.4~1.8 次拋物線進行設(shè)計。這就使得中跨底板束也按照相應(yīng)的線型曲線布設(shè)。這樣鋼束張拉時便在底板混凝土內(nèi)產(chǎn)生了徑向作用力[1]。

    國內(nèi)學(xué)者參考美國AASHTO 規(guī)范給定的計算方法,對某主跨120 m 的PC 連續(xù)梁橋底板束產(chǎn)生的徑向作用力進行了計算[2]。計算結(jié)果表明,底板束產(chǎn)生的徑向力從主梁跨中向根部逐漸減小,徑向力占底板縱向預(yù)應(yīng)力比重最大為1.05%,認(rèn)為徑向力對下?lián)系挠绊戄^小,可忽略不計。

    重慶交通大學(xué)吳國松教授根據(jù)連續(xù)梁采用懸臂對稱澆筑施工的具體情況,提出如圖3 所示的計算模型[3]。研究發(fā)現(xiàn)橋梁在設(shè)計時,主梁高度及底板鋼束線型是采用拋物線光滑過渡,現(xiàn)有計算程序分析時未自動考慮曲線布設(shè)產(chǎn)生的徑向作用力。但施工時各梁段之間是采用以直代曲的方式漸變過渡。預(yù)應(yīng)力鋼束在梁段內(nèi)部是按照直線方式布設(shè),由于相鄰梁段間底板曲率不同,在梁段接縫位置處發(fā)生轉(zhuǎn)向,導(dǎo)致實際的徑向作用力主要集中在梁段接縫位置處,計算模型如圖3 所示。根據(jù)靜力平衡關(guān)系可以得出,接縫位置處由于鋼束轉(zhuǎn)向產(chǎn)生的豎向作用力為:

    圖3 底板束徑向力計算模型

    如果忽略梁段間鋼束的摩阻損失,式(1)可以簡化為:

    式中,Pi、Pi-1分別為i 端和i-1 端底板束的有效預(yù)應(yīng)力;Piy、Pi-1y分別為i 端和i-1 端底板束有效預(yù)應(yīng)力的豎向分力;ai、ai-1分別為i 梁段和i-1 梁段底板與水平線的夾角。

    根據(jù)上述計算模型,以本文研究橋梁為例,在保持主梁截面尺寸及底板束布設(shè)方式不變的前提下,僅將底板厚度變化方式由原設(shè)計調(diào)整為按拋物線方式過渡。計算得到底板束產(chǎn)生的擬徑向作用力如表1 所示。從計算結(jié)果可以看出,曲線束產(chǎn)生的擬徑向力分布從主梁跨中向根部逐漸減小,徑向力占底板縱向預(yù)應(yīng)力比重最大為2.18%,擬徑向力合力為6 932.23 kN,這與參考文獻[2]結(jié)果基本一致。

    表1 曲線束擬徑向力計算結(jié)果

    4 曲線底板索徑向力作用效應(yīng)分析

    通過上述分析可以看出,曲線底板束在中跨產(chǎn)生的擬徑向力合力為6 932.32 kN,而公路一級荷載在中跨產(chǎn)生的豎向合力為4 455 kN,二期恒載在中跨產(chǎn)生的豎向作用力合計為6 500 kN,分別為后者的1.55 倍和1.06 倍。接下來對擬徑向力的作用效應(yīng)進行分析,分析結(jié)果如圖4~ 圖7 所示。

    圖4 徑向力在截面上下緣產(chǎn)生的正應(yīng)力值

    圖5 徑向力產(chǎn)生的剪應(yīng)力

    圖6 徑向力產(chǎn)生的豎向撓度

    圖7 移動荷載產(chǎn)生的豎向撓度

    通過上述計算結(jié)果可以看出:擬徑向力在主梁上緣產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力為1.96 MPa,最大壓應(yīng)力為3.77 MPa,約為移動荷載作用下的2.5 倍。彈性階段前者作用下產(chǎn)生的撓度為42.5 mm,約為后者的2.3 倍。上述計算結(jié)果未計入邊跨擬徑向力對撓度產(chǎn)生的有利作用。在考慮50 年徐變效應(yīng)后,擬徑向力產(chǎn)生的徐變下?lián)现殿A(yù)期可達到17.0 cm。因此,底板曲線束產(chǎn)生的徑向力不可忽略,設(shè)計中因充分計入其作用效應(yīng)。

    5 水平底板索消除徑向力分析

    通過前述計算結(jié)果可以看出,曲線底板束產(chǎn)生的徑向力的作用效應(yīng)是大于汽車荷載效應(yīng)的,其產(chǎn)生的徐變下?lián)吓c現(xiàn)有同等跨徑的連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)戏植挤绞揭草^為接近。因此,本項目在設(shè)計時,將跨中合龍段至12 號截面做成等高度梁段,底板厚0.35 m,12 號截面至9 號截面,底板頂面平行于頂板過渡加厚。底板束由曲線布束方式改為水平布束,具體構(gòu)造如圖8 所示。

    圖8 主橋中跨半立面構(gòu)造圖

    通過表2 所示結(jié)果可以看出:曲線束在徑向力+ 汽車荷載+ 二期+ 預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的變形值為52.5 mm(向下,未考慮邊跨底板索徑向力的有利作用),并且后期由于徐變作用會使得鋼束有效預(yù)應(yīng)力降低。

    表2 曲線束和水平束跨中變形比較mm

    水平束在上述荷載組合作用下產(chǎn)生的變形值為9.4 mm(向上),理論上不產(chǎn)生下?lián)?。并且由于底板索水平布置,根?jù)兩點之間直線距離最短原則,無論后期荷載引起主梁上拱還是下?lián)?,底板索長度均會伸長,使得底板束有效預(yù)應(yīng)力增大。此外,由于鋼束水平布置,不會引起底板混凝土崩裂。綜上所述,水平底板索對抑制梁體下?lián)祥_裂效果顯著。

    6 結(jié)論及建議

    本文結(jié)合工程實例,通過數(shù)值模擬,定量分析了曲線底板索布置方式產(chǎn)生的徑向作用力,計算了徑向力作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形。在此基礎(chǔ)上采用水平底板索理念對原結(jié)構(gòu)進行了優(yōu)化,并與原結(jié)構(gòu)進行對比分析,得出以下結(jié)論:

    1)底板索曲線布設(shè)方式下,徑向力分布由主梁跨中向根部方向逐漸減小。徑向作用力合力較大,作用效應(yīng)大于二期恒載及活載作用效應(yīng),會加劇主梁徐變下?lián)?。設(shè)計時應(yīng)結(jié)合具體工程實際進行細化分析,不得忽略該項作用值。

    2)采用水平底板索設(shè)計方案,會消除底板索徑向作用力,主梁底板混凝土不會發(fā)生崩裂病害,理論上不產(chǎn)生徐變下?lián)稀?/p>

    3)水平直線索張拉后,后期無論梁體上拱還是下?lián)?,鋼束長度均會增長,實際預(yù)應(yīng)力趨于增大,不會產(chǎn)生有效預(yù)應(yīng)力降低。

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