含缺陷的高壓彎管沖蝕特性影響研究*

張永學(xué) 何 濤 樊建春 張來(lái)斌 張金亞 祁紫偉

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)機(jī)械與儲(chǔ)運(yùn)工程學(xué)院 2.中國(guó)石油大學(xué)(北京)安全與海洋工程學(xué)院)

0 引 言

水力壓裂是國(guó)內(nèi)外油氣田生產(chǎn)時(shí)廣泛采用的一項(xiàng)增產(chǎn)增注措施，其中高壓彎管是壓裂作業(yè)中必不可少的設(shè)備[1]。壓裂過程產(chǎn)生的沖蝕現(xiàn)象，主要由高速高壓流體和固體顆粒與彎管壁面經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間沖刷切削所引起。長(zhǎng)期的沖蝕會(huì)引起彎管的結(jié)構(gòu)變化，形成不同形狀的沖蝕缺陷結(jié)構(gòu)，而這些沖蝕缺陷又會(huì)反過來(lái)影響彎管內(nèi)部的流動(dòng)，導(dǎo)致彎管的沖蝕特性發(fā)生改變[2]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)彎管沖蝕問題進(jìn)行了大量研究。張繼信等[3]針對(duì)油氣開采過程中壓裂液對(duì)單個(gè)高壓彎管的沖蝕破壞問題，采用數(shù)值模擬方法對(duì)彎管的沖蝕磨損特性進(jìn)行了計(jì)算分析，研究結(jié)果表明，壓裂液對(duì)高壓彎管沖蝕較為嚴(yán)重的區(qū)域在彎頭的外弧內(nèi)壁處，顆粒動(dòng)力黏度、顆粒質(zhì)量流量和顆粒粒徑等都對(duì)彎管的沖蝕率有較大影響。邱福壽等[4]為解決稠油熱采井中凹坑缺陷對(duì)四通管的沖蝕影響，采用CFD模型進(jìn)行了沖蝕損傷及損傷發(fā)展規(guī)律研究，研究結(jié)果表明：當(dāng)凹坑位于直管段時(shí)，對(duì)四通管沖蝕磨損影響不大；當(dāng)凹坑位于肩部位置且凹坑較淺時(shí)，四通管沖蝕磨損急劇增大。H.POURARIA等[5]針對(duì)彎頭的沖蝕磨損情況，采用數(shù)值模擬方法研究了不同管徑等影響因素對(duì)沖蝕率的影響，研究結(jié)果表明，彎頭的沖蝕率與管道內(nèi)徑、流體流速和顆粒粒徑有關(guān)。壓裂過程中高壓彎管的運(yùn)行安全性與穩(wěn)定性對(duì)于保障油氣田開采具有重要意義，因此對(duì)高壓彎管的沖蝕磨損進(jìn)行研究很有必要。

本文根據(jù)彎管處沖蝕缺陷位置及類型，建立含沖蝕缺陷的高壓彎管三維幾何模型，運(yùn)用Fluent軟件對(duì)其進(jìn)行了沖蝕特性數(shù)值模擬，對(duì)比有、無(wú)缺陷時(shí)高壓彎管沖蝕磨損情況，分析了不同缺陷因素對(duì)沖蝕特性的影響。研究結(jié)果可為高壓彎管沖蝕磨損的安全預(yù)警提供參考。

1 沖蝕磨損數(shù)值模擬模型

1.1 液相流動(dòng)方程

高壓彎管輸送的介質(zhì)為攜帶支撐劑的含砂壓裂液，它的運(yùn)動(dòng)可簡(jiǎn)化為液固兩相流，其中液相為水基壓裂液，固相為固體支撐劑顆粒。由于壓裂液中固相的體積分?jǐn)?shù)通常小于10%，所以在使用Fluent模擬時(shí)，液相可看作連續(xù)相，固相可視為離散相。液相的流動(dòng)方程包括連續(xù)性方程、動(dòng)量方程和湍流模型方程，各方程具體形式如下[6]。

連續(xù)性方程：

(1)

式中：ρ為流體(連續(xù)相)密度，ui為與坐標(biāo)軸xi平行的速度分量。

動(dòng)量方程：

(2)

式中：p為靜壓力，τij為黏性應(yīng)力張量，g為重力加速度，F(xiàn)i為廣義體積力。

RNGk-ε湍流模型計(jì)算使用范圍廣，計(jì)算量適中且具有較高的計(jì)算精度，廣泛適用于彎管處壁面彎曲率較高的數(shù)值計(jì)算，其方程如下[7]：

Gk+Gb-Ym-ρε

(3)

(4)

式中：k為湍流動(dòng)能，μt為湍流黏度，μ為流體動(dòng)力黏度，Gk為平均速度梯度產(chǎn)生的湍流動(dòng)能，Gb為浮力產(chǎn)生的湍流動(dòng)能，Ym為可壓縮湍流波動(dòng)擴(kuò)張對(duì)整體耗散率的影響，ε為湍流動(dòng)能耗散功率，σk為湍動(dòng)能k的湍流普朗特?cái)?shù)，σε為耗散率ε的湍流普朗特?cái)?shù)。

Fluent軟件中默認(rèn)值為C1ε=1.42、C2ε=1.68、C3ε=1.83。

1.2 顆粒相運(yùn)動(dòng)方程

高壓彎管中由于固體顆粒的體積分?jǐn)?shù)小，所以可忽略顆粒間的相互碰撞，采用DPM(Deformable Part Model)模型對(duì)固體顆粒進(jìn)行沖蝕數(shù)值模擬計(jì)算。離散相模型中顆粒的動(dòng)力學(xué)方程為[8]：

(5)

式中：up為顆粒速度分量，ρp為顆粒密度，F(xiàn)D為顆粒受到的流動(dòng)阻力，F(xiàn)p為顆粒所受的其他作用力。

顆粒所受的其他作用力為：

(6)

(7)

式中：dp為顆粒直徑，Re為相對(duì)雷諾數(shù)，CD為阻力系數(shù)。

1.3 沖蝕磨損方程

針對(duì)高壓彎管的沖蝕情況，本文選用沖蝕率為基準(zhǔn)進(jìn)行分析對(duì)比，采用DPM模型進(jìn)行計(jì)算，以液體作為連續(xù)相，采用歐拉-拉格朗日方法為基礎(chǔ)求解其流動(dòng)方程；以固體顆粒為離散相，通過微分方程求解顆粒運(yùn)動(dòng)狀態(tài)變化，從而得到顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡和能量傳遞變化。沖蝕率計(jì)算模型為[9]：

(8)

式中：mp為顆粒平均質(zhì)量流量；N為顆粒與結(jié)構(gòu)壁面碰撞時(shí)的數(shù)量；C(dp)為顆粒直徑函數(shù)，通常與被沖蝕材料的物理性質(zhì)相關(guān)，本文取1.8×10-9；α為顆粒運(yùn)動(dòng)路徑與結(jié)構(gòu)壁面間的沖擊角度；f(α)為顆粒的沖擊角函數(shù)；v為顆粒的相對(duì)速度；b(v)為顆粒相對(duì)速度函數(shù)，本文固體顆粒為石英砂，取值2.6[10]；Aface為顆粒碰撞管壁面的壁面面積；Rerosion為單位時(shí)間內(nèi)單位面積上顆粒對(duì)結(jié)構(gòu)壁面的沖蝕磨損質(zhì)量。

高壓彎管沖擊角函數(shù)f(α)采用Huser和Kvemvold提出的模型[11]，具體參見文獻(xiàn)[11]。

εn=0.993-0.030 7α+4.75×10-4α2-

2.61×10-6α3

(9)

εt=0.998-0.029α+6.43×10-4α2-

3.56×10-6α3

(10)

2 含缺陷高壓彎管數(shù)值模型建立

2.1 沖蝕缺陷類型及幾何模型確定

通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)高壓彎管的沖蝕失效元件對(duì)比分析和相關(guān)文獻(xiàn)的查閱，可以將缺陷的凹坑類型大致分為兩類[13]。圖1為兩種不同凹坑缺陷截面形狀示意圖。第一類為矩形凹坑，通常由固體顆粒對(duì)高壓彎管壁面進(jìn)行均勻切削而形成，凹坑三維形狀近似橢圓柱；第二類為拋物線凹坑，由流體和固體顆粒的運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生改變后沖蝕而形成，凹坑三維形狀近似為橢圓體。

圖1 凹坑缺陷截面形狀示意圖Fig.1 Schematic diagram of section shape of pit defects

矩形凹陷主要分布在直管段，且缺陷由沖蝕磨損和腐蝕破壞共同造成。本文流體為水基壓裂液，無(wú)腐蝕性，根據(jù)對(duì)現(xiàn)有高壓彎管失效元件的統(tǒng)計(jì)和對(duì)比，拋物線凹坑多于矩形均勻凹坑，故本文以標(biāo)準(zhǔn)橢圓球?yàn)槿毕菽Ｐ停鐖D2所示。圖2中a為缺陷長(zhǎng)度，b為缺陷寬度，c為缺陷深度。高壓彎管選取90°彎頭，彎管內(nèi)徑69.85 mm，曲率半徑145 mm，進(jìn)、出口直管段長(zhǎng)取10倍彎管內(nèi)徑；彎頭處缺陷長(zhǎng)度5 mm，缺陷寬度4 mm，缺陷深度1 mm，彎管外側(cè)內(nèi)壁軸向角度45°，如圖3所示。流體域入口為速度入口，速度值為10 m/s，出口為壓力出口，壓力值為105 MPa。壓裂液采用水基壓裂液，在模擬設(shè)置中選取滑溜水，密度為1 000 kg/m3，黏度為0.001 Pa·s;高壓彎管壁面材料選取40CrMo，密度為7 850 kg/m3。作為支撐劑的固體顆粒選取石英砂，密度為3 300 kg/m3。

圖2 半橢球型缺陷示意圖Fig.2 Schematic diagram of semi-ellipsoidal defects

2.2 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

將圖3中含缺陷彎管幾何模型進(jìn)行布爾運(yùn)算，得到高壓彎管流體域幾何模型。對(duì)流體域進(jìn)行非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格單元?jiǎng)澐?，為了進(jìn)一步提高網(wǎng)格質(zhì)量，完成整體網(wǎng)格劃分后再對(duì)彎頭部分進(jìn)行網(wǎng)格加密，最后對(duì)缺陷位置的網(wǎng)格進(jìn)行更為精細(xì)的網(wǎng)格加密，如圖4所示。

圖3 彎管缺陷位置示意圖Fig.3 Schematic diagram of elbow defect positions

對(duì)高壓彎管的流體域模型進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證，一方面可以減少由于網(wǎng)格大小不同所導(dǎo)致的計(jì)算錯(cuò)誤，另一方面可以在保證模擬結(jié)果準(zhǔn)確的前提下降低計(jì)算成本[14]。以最大沖蝕率為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行驗(yàn)證，結(jié)果如表1所示。由表1可知，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)達(dá)到48萬(wàn)后，模擬結(jié)果趨于穩(wěn)定，所以本文采用方案4進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。

圖4 含缺陷彎管網(wǎng)格劃分圖Fig.4 Mesh division of elbow with defects

表1 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證結(jié)果Table 1 Mesh independence verification results

2.3 沖蝕模型驗(yàn)證

為驗(yàn)證數(shù)值模擬計(jì)算的準(zhǔn)確性，本節(jié)采用文獻(xiàn)[15]中的彎管沖蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)值模擬，并將模擬計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)中的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，以驗(yàn)證數(shù)值模擬的可靠性。試驗(yàn)彎管內(nèi)徑為40 mm，上游和下游直管段長(zhǎng)度均為280 mm，曲率半徑為100 mm，流體密度為1 000 kg/m3，顆粒密度為2 650 kg/m3。

高中生的地理教學(xué)十分重要，應(yīng)該引起所有教育事業(yè)者的注意。同時(shí)也應(yīng)該加強(qiáng)學(xué)生的核心素養(yǎng)的培養(yǎng)，堅(jiān)持對(duì)學(xué)生進(jìn)行素質(zhì)教育，以將學(xué)生培養(yǎng)為高素質(zhì)、高學(xué)識(shí)、高修養(yǎng)的“三高”人才而努力奮斗。

圖5為數(shù)值模擬結(jié)果與文獻(xiàn)中的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比曲線。由圖5可知：試驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果變化趨勢(shì)基本一致，均隨著速度增大，最大沖蝕率不斷增大；試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果的最大誤差為9.6%，試驗(yàn)的最大沖蝕率要明顯大于數(shù)值模擬中的最大沖蝕率。分析認(rèn)為，在試驗(yàn)過程中，隨著沖蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，彎管壁面會(huì)產(chǎn)生細(xì)微的沖蝕缺陷，含沖蝕缺陷的彎管最大沖蝕率要大于初始彎管的最大沖蝕率，故在試驗(yàn)測(cè)量中，失質(zhì)量法所測(cè)量的質(zhì)量損失比預(yù)期要大。

圖5 數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比曲線Fig.5 Comparison curve between numerical simulation results and test results

3 有、無(wú)沖蝕缺陷高壓彎管沖蝕特性對(duì)比

圖6為無(wú)缺陷條件下高壓彎管沖蝕率云圖。由圖6可知，顆粒對(duì)管路入口直管段和出口直管段的沖蝕磨損作用相對(duì)彎頭小很多，由于入口直管段處壓裂液沿著管道方向做直線流動(dòng)，流動(dòng)方向未發(fā)生改變，固體顆粒對(duì)管壁沖擊較少。而在彎曲部位，由于壓裂液的流動(dòng)方向發(fā)生改變，沖擊彎管外側(cè)內(nèi)壁面，造成較大磨損。磨損的主要區(qū)域不在彎頭外側(cè)壁面的前半部分，而在外側(cè)壁面的后半部分并延續(xù)到彎頭出口附近的下游直管。這是因?yàn)樵趶濐^外側(cè)壁面處固體顆粒并非直線運(yùn)動(dòng)，而是在彎管結(jié)構(gòu)的影響下做曲線運(yùn)動(dòng)沖擊彎管外側(cè)壁面，避開了彎頭的前一小部分，所以磨損區(qū)域主要分布在彎頭外側(cè)壁面后半部分。

圖6 無(wú)缺陷條件下高壓彎管沖蝕率云圖Fig.6 Cloud chart of erosion rate of high-pressure elbow without defects

圖7為缺陷條件下高壓彎管沖蝕率云圖。由圖7可以看出，含缺陷彎管的最大沖蝕率為3.8×10-4kg/(m2·s)，遠(yuǎn)大于完整彎管最大沖蝕率5.6×10-5kg/(m2·s)。圖8為缺陷位置速度矢量局部放大圖。

圖7 含缺陷條件下高壓彎管沖蝕率云圖Fig.7 Cloud chart of erosion rate of high-pressure elbow with defects

圖8 缺陷位置速度矢量局部放大圖Fig.8 Local enlargement of velocity vector at defects

由圖8可以發(fā)現(xiàn)，在缺陷位置流動(dòng)不穩(wěn)定，進(jìn)入缺陷區(qū)域的壓裂液一部分隨主流方向繼續(xù)流動(dòng)，一部分產(chǎn)生回流沖擊缺陷壁面。分析認(rèn)為，由于壓裂液在缺陷處的流動(dòng)狀態(tài)更為紊亂，使得固體顆粒沖蝕壁面現(xiàn)象更為復(fù)雜，缺陷壁面處的固體顆粒速度更大，單位時(shí)間內(nèi)撞擊壁面的次數(shù)更多，沖擊動(dòng)能增大，導(dǎo)致缺陷處沖蝕最為嚴(yán)重。

4 不同缺陷因素對(duì)高壓彎管沖蝕特性的影響

4.1 缺陷長(zhǎng)度

缺陷區(qū)域?qū)Ω邏簭澒艿恼Ｊ褂么嬖谳^大影響，參考相關(guān)文獻(xiàn)[16]，缺陷長(zhǎng)度選取4、5、6、7和8 mm。圖9為缺陷長(zhǎng)度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線。由圖9可以發(fā)現(xiàn)，在高壓彎管的缺陷寬度和深度不變的情況下，缺陷處的最大沖蝕率隨著缺陷長(zhǎng)度的增加而增大。由于缺陷處固體顆粒沿流動(dòng)方向沖刷壁面的區(qū)域更長(zhǎng)，缺陷區(qū)域內(nèi)部流動(dòng)更加復(fù)雜，產(chǎn)生的回流現(xiàn)象增多，使得顆粒沖蝕壁面更為紊亂，導(dǎo)致顆粒單位時(shí)間沖擊壁面次數(shù)增加，沖擊動(dòng)能變大，故沖蝕磨損現(xiàn)象更加明顯。

圖9 缺陷長(zhǎng)度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線Fig.9 Relationship curve between defect length and maximum erosion rate

4.2 缺陷寬度

參考相關(guān)文獻(xiàn)[15]，缺陷寬度選取1、2、3、4和5 mm。圖10為缺陷寬度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線。由圖10可以發(fā)現(xiàn)，在高壓彎管缺陷長(zhǎng)度和深度不變的情況下，缺陷寬度較小時(shí)，缺陷處的最大沖蝕率隨著缺陷寬度的增加急速減小，由于此狀態(tài)下長(zhǎng)寬之比較大，沖蝕率受到缺陷長(zhǎng)度因素的影響較大，導(dǎo)致沖蝕率有較大幅度變化；隨著缺陷寬度繼續(xù)增大，最大沖蝕率緩慢減小，逐漸趨于平穩(wěn)，雖然缺陷寬度增大，彎管截面的速度矢量變化較小，使得缺陷處流動(dòng)情況基本無(wú)改變，導(dǎo)致沖蝕率變化較為平穩(wěn)。

圖10 缺陷寬度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線Fig.10 Relationship curve between defect width and maximum erosion rate

4.3 缺陷深度

參考相關(guān)文獻(xiàn)[15]，缺陷深度選取0.50、0.75、1.00、1.25和1.50 mm。圖11為缺陷深度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線。由圖11可以發(fā)現(xiàn)，在高壓彎管缺陷長(zhǎng)度和寬度不變的情況下，隨著缺陷深度增大，最大沖蝕率不斷減小。由于缺陷深度增大，缺陷處的內(nèi)壓逐漸增大，部分固體顆粒未到達(dá)缺陷壁面處就隨著壓裂液流出缺陷區(qū)域，單位時(shí)間內(nèi)固體顆粒沖刷缺陷區(qū)域內(nèi)壁面的個(gè)數(shù)減少，顆粒的沖擊動(dòng)能減小，導(dǎo)致沖蝕磨損減輕。

圖11 缺陷深度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線Fig.11 Relationship curve between defect depth and maximum erosion rate

4.4 軸向角度

分析不同軸向角度對(duì)含缺陷彎管沖蝕特性的影響，選擇彎頭外壁內(nèi)側(cè)軸向角度區(qū)間為0°～90°，具體選取0°、15°、30°、45°、60°、75°和90°，如圖3所示。分別從彎管外側(cè)內(nèi)壁面0°～90°每隔15°處選取一個(gè)模型進(jìn)行數(shù)值模擬，得到如圖12所示的關(guān)系曲線。由圖12可知，在0°、15°和30°處的最大沖蝕率較高。這是因?yàn)樵跓o(wú)沖蝕缺陷的模擬中(見圖6)，沖蝕較大的區(qū)域在這一段軸向角度，此區(qū)域顆粒碰撞次數(shù)多，顆粒對(duì)壁面的沖蝕現(xiàn)象更為明顯，故缺陷在此角度范圍時(shí)的沖蝕率較大。45°、60°和75°處最大沖蝕率較小且變化較為平穩(wěn)，主要原因是無(wú)缺陷彎管在此軸向角度區(qū)域的沖蝕率較小，故缺陷在此角度范圍時(shí)的沖蝕率較小且變化不大。

圖12 軸向角度與最大沖蝕率的關(guān)系曲線Fig.12 Relationship curve between axial angle and maximum erosion rate

4.5 兩個(gè)缺陷中心軸向距離

分析兩個(gè)缺陷中心軸向距離對(duì)含缺陷彎管沖蝕率的影響，設(shè)置兩個(gè)形狀相同的沖蝕缺陷，如圖13所示，將第一個(gè)沖蝕缺陷位置固定在60°處，第二沖蝕缺陷位置向45°方向移動(dòng)，兩個(gè)缺陷的中心軸向距離分別為5、15、25、35、45和55 mm。將第一個(gè)沖蝕缺陷設(shè)在60°的主要原因是，通過對(duì)不同軸向角度的分析發(fā)現(xiàn)，缺陷軸向角度在45°～75°時(shí)沖蝕率變化較為穩(wěn)定，而0°～30°的沖蝕率變化較大，為了避免軸向角度對(duì)兩個(gè)缺陷中心軸心距離的影響，故將兩個(gè)缺陷的軸向角度設(shè)置在45°～60°之間。

圖13 兩個(gè)不同軸向缺陷位置示意圖Fig.13 Schematic diagram of defect positions with two different axial angles

圖14為缺陷軸向距離與最大沖蝕率的關(guān)系曲線。由圖14可以發(fā)現(xiàn)，隨著兩個(gè)缺陷中心軸向距離的增大，最大沖蝕率呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，但是上升較為平緩，可以推測(cè)兩個(gè)缺陷中心軸向距離對(duì)最大沖蝕率的影響不大。

為了研究缺陷中心軸向距離和軸向角度之間的影響，本節(jié)做兩組對(duì)照模擬計(jì)算。由于缺陷在30°時(shí)沖蝕率較大，故設(shè)兩個(gè)算例的軸向中心距離相等，分別設(shè)兩個(gè)沖蝕缺陷軸向位置為30°+45°和45°+60°。通過計(jì)算發(fā)現(xiàn)30°+45°處最大沖蝕率為10.3×10-4kg/(m2·s)，45°+60°處最大沖蝕率為5.8×10-4kg/(m2·s)。由此可知，缺陷中心軸向距離對(duì)沖蝕率的影響并不大，主要影響因素是軸向角度。

圖14 缺陷軸向距離與最大沖蝕率的關(guān)系曲線Fig.14 Relationship curve between defect axial distance and maximum erosion rate

5 結(jié) 論

(1)無(wú)缺陷高壓彎管沖蝕磨損較為嚴(yán)重的區(qū)域在彎頭外側(cè)處，此區(qū)域最大沖蝕率遠(yuǎn)大于入口與出口直管段區(qū)域。

(2)含缺陷高壓彎管沖蝕磨損較為嚴(yán)重的區(qū)域在缺陷處，且含缺陷彎管最大沖蝕率約是無(wú)缺陷彎管的6倍。故在實(shí)際應(yīng)用中，沖蝕導(dǎo)致的失效事故主要由沖蝕缺陷的產(chǎn)生所引發(fā)。

(3)含缺陷高壓彎管的最大沖蝕率隨著缺陷長(zhǎng)度的增大而增大；隨著缺陷寬度的增大，最大沖蝕率減??；隨著缺陷深度的增大，最大沖蝕率逐漸減少。最大沖蝕率的增大會(huì)導(dǎo)致沖蝕更加嚴(yán)重，增大缺陷區(qū)域范圍。隨著沖蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，沖蝕磨損導(dǎo)致壁面脫落速度更快，達(dá)到極限壁厚的時(shí)間更短，導(dǎo)致其使用壽命縮短。

(4)缺陷位置在彎頭0°、15°和30°處的最大沖蝕率較大，45°、60°和75°處的最大沖蝕率較小且變化較為平穩(wěn)。故在壓裂作業(yè)中要時(shí)刻關(guān)注彎管缺陷位置，尤其是集中在0°～30°處的缺陷，此范圍內(nèi)的沖蝕率較大，會(huì)導(dǎo)致沖蝕磨損現(xiàn)象加重，從而縮短彎管的使用壽命。最大沖蝕率隨著兩個(gè)缺陷軸向中心距離的增大而小范圍波動(dòng)且變化較小。