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    環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的固體顆粒沖蝕磨損

    2015-11-28 08:41:12王彥平王起才
    建筑材料學(xué)報(bào) 2015年4期
    關(guān)鍵詞:沖蝕單向環(huán)氧樹(shù)脂

    王彥平,龔 卓,王起才

    (1.蘭州交通大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730070;2.蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730070)

    蘭新鐵路沿線(xiàn)穿越五大風(fēng)區(qū)[1].風(fēng)區(qū)地段強(qiáng)風(fēng)攜帶的砂粒對(duì)鐵路混凝土橋梁、橋墩迎風(fēng)側(cè)產(chǎn)生了嚴(yán)重的沖蝕磨損,造成梁墩表面的水泥剝落、微裂紋加速擴(kuò)展,從而降低了混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性,不僅影響其使用壽命,也給列車(chē)的行車(chē)安全造成重大隱患[2-3].因此,研究風(fēng)沙流環(huán)境下混凝土橋梁、橋墩的沖蝕防護(hù)材料,對(duì)于高風(fēng)蝕地區(qū)混凝土橋梁在役期的質(zhì)量保障具有重要的現(xiàn)實(shí)意義.

    目前,人們對(duì)水工混凝土沖蝕防護(hù)材料的研究較為深入[4-5],而對(duì)于風(fēng)沙流環(huán)境(氣固兩相流)下,混凝土橋梁、橋墩沖蝕防護(hù)材料的研究還未見(jiàn)報(bào)道.本文采用氣流挾砂噴射法,模擬戈壁風(fēng)沙流環(huán)境,對(duì)玻璃纖維(碳纖維)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料進(jìn)行沖蝕試驗(yàn),研究環(huán)氧樹(shù)脂基復(fù)合材料的沖蝕行為,探討其沖蝕機(jī)制,并驗(yàn)證環(huán)氧樹(shù)脂基復(fù)合材料用于戈壁風(fēng)沙流環(huán)境混凝土橋梁、橋墩沖蝕防護(hù)的可行性.

    1 試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)材料

    純環(huán)氧樹(shù)脂試樣的制備:將中藍(lán)晨光化工研究院有限公司生產(chǎn)的A71-1建筑膠黏劑(甲組分)與改性脂肪胺固化劑按質(zhì)量比3∶1混合,攪拌均勻,緩慢澆注到聚四氟乙烯模具中,待其聚合、交聯(lián)24h后脫模,室溫放置14d,將其裁剪成尺寸為100mm×100mm×3mm 的試樣備用.

    采用手糊成型法制備單向玻璃纖維和碳纖維環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料:將A71-1建筑膠黏劑(甲組分)與改性脂肪胺固化劑按質(zhì)量比3∶1混合,攪拌均勻,浸漬江蘇九鼎新材料股份有限公司生產(chǎn)的EDW227(90°)無(wú)堿單向玻璃纖維和上海圣固纖維復(fù)合材料有限公司生產(chǎn)的SG-220-012-300單向碳纖維,制成單向玻璃纖維、碳纖維環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料,24h后脫模,室溫放置14d,將其裁剪成尺寸為100 mm×100mm×3mm 的試樣備用.

    1.2 沖蝕試驗(yàn)

    試驗(yàn)裝置原理參見(jiàn)文獻(xiàn)[2].采用有棱角且平均直徑為325~425μm 的石英砂為沖蝕顆粒,試驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表1.對(duì)于單向復(fù)合材料,根據(jù)纖維取向,沖蝕分為平行沖蝕(噴嘴軸線(xiàn)在試樣表面的投影平行于纖維方向,記為Pa)和垂直沖蝕(噴嘴軸線(xiàn)在試樣表面的投影垂直于纖維方向,記為Pe).

    表1 試驗(yàn)參數(shù)Table 1 Test parameters

    沖蝕磨損試驗(yàn)前,將試樣在丙酮中清洗干凈,干燥后在精度0.001g的電子天平上稱(chēng)重,待沖蝕試驗(yàn)完成后,用吹塵槍吹掉試樣表面的灰塵,重新稱(chēng)重,以確定沖蝕質(zhì)量.沖蝕率按式(1)計(jì)算.

    式中:ER為沖蝕率,mg/g;Δm 為試樣的質(zhì)量損失,mg;MP為砂流量,g/min;t為沖蝕時(shí)間,min.

    1.3 沖蝕后試樣表面形貌觀察

    為了分析環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的沖蝕機(jī)理,對(duì)沖蝕后的試樣表面進(jìn)行噴金,然后用JSM-5600LV 低真空掃描電子顯微鏡(日本電子光學(xué)公司)觀察表面形貌.

    2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

    2.1 沖蝕角的影響

    試驗(yàn)表明,材料的沖蝕率和粒子的沖蝕角有密切關(guān)系.典型塑性材料(如純金屬和合金)最大沖蝕率的沖蝕角為15°~30°;典型脆性材料(如陶瓷和玻璃)最大沖蝕率的沖蝕角為90°;纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的沖蝕行為表現(xiàn)出半塑性材料的沖蝕特征,最大沖蝕率的沖蝕角為45°~60°[6].

    在風(fēng)沙流速率為26m/s的條件下,單向玻璃纖維環(huán)氧樹(shù)脂(UD-GF/EP)、單向碳纖維環(huán)氧樹(shù)脂(UD-CF/EP)和純環(huán)氧樹(shù)脂(Neat EP)試樣沖蝕率隨沖蝕角度的變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖1.從圖1 可以看出,3種材料均表現(xiàn)出半塑性材料的沖蝕特征,UD-GF/EP復(fù)合材料的最大沖蝕率出現(xiàn)在60°角,而UDCF/EP復(fù)合材料和Neat EP 的最大沖蝕率出現(xiàn)在45°角.改性環(huán)氧樹(shù)脂表現(xiàn)出半塑性材料的沖蝕行為,當(dāng)其受到風(fēng)沙流的沖蝕時(shí),能夠發(fā)生較大的彈性變形和塑性變形,從而有效吸收砂粒的動(dòng)能,減緩風(fēng)沙流的沖蝕作用.從圖1還可以看出,纖維的加入在一定程度上降低了改性環(huán)氧樹(shù)脂的沖蝕抗力[7].然而,在結(jié)構(gòu)工程應(yīng)用上,除了考慮其沖蝕抗力外,還要考慮其他力學(xué)性能以及工程成本.此外,用純改性環(huán)氧樹(shù)脂做混凝土橋梁、橋墩風(fēng)沙流防護(hù)材料時(shí),現(xiàn)場(chǎng)施工性能不好,容易產(chǎn)生流掛,涂覆層難以達(dá)到有效厚度;而采用纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂不僅可提高涂覆層的抗拉強(qiáng)度,而且還可改善施工性能,使涂覆層容易達(dá)到有效厚度.

    圖1 沖蝕角度對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料沖蝕率的影響Fig.1 Influence of impingement angle on erosion rate of EP and its composites

    改性環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料受到?jīng)_蝕時(shí),其表面的環(huán)氧樹(shù)脂發(fā)生脫落,增強(qiáng)纖維直接暴露于風(fēng)沙流環(huán)境中,由于增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂的玻璃纖維和碳纖維是典型的脆性材料,不能有效吸收風(fēng)沙流的沖擊能量,容易發(fā)生斷裂.特別是玻璃纖維,其抗拉強(qiáng)度低于碳纖維,更容易沖蝕斷裂.因此,UD-GF/EP 復(fù)合材料的最大沖蝕率出現(xiàn)角度比UD-CF/EP復(fù)合材料大.另外,復(fù)合材料在90°角沖蝕下,表面的環(huán)氧樹(shù)脂沖蝕脫落,玻璃纖維和碳纖維直接受到砂粒的沖擊,很容易發(fā)生彎曲斷裂、流失,因此,在90°角沖蝕時(shí),沖蝕率也較高.

    混凝土橋梁、橋墩為脆性材料,當(dāng)其受到風(fēng)沙流的沖蝕時(shí),其最大沖蝕率出現(xiàn)在90°角[2-3].在沖蝕速率v為26m/s,沖蝕角為90°,沖蝕時(shí)間相同的條件下,混凝土的沖蝕率大約是復(fù)合材料沖蝕率的6~7倍,是環(huán)氧樹(shù)脂沖蝕率的40 倍;在極端沖蝕速率(v=35m/s,相當(dāng)于12級(jí)風(fēng)速)下45°角方向沖蝕相同的時(shí)間,混凝土的沖蝕率大約是復(fù)合材料沖蝕率的3~4倍,是環(huán)氧樹(shù)脂沖蝕率的5倍.因此,改性環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料是強(qiáng)風(fēng)沙流環(huán)境下混凝土橋梁、橋墩沖蝕防護(hù)的有效材料.

    2.2 沖蝕速率的影響

    圖2 環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的沖蝕率隨沖蝕速率的變化Fig.2 Variation of erosion rate of EP and its composites with impact velocity(impingement angle=45°,exposure time=6min)

    各試樣在沖蝕角為45°,砂流量為75g/min,沖蝕時(shí)間為6min的條件下,沖蝕率隨沖蝕速率的變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖2.由圖2 可見(jiàn),環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的沖蝕率隨沖蝕速率的增加而增大.應(yīng)用指數(shù)定律ER=kvn(其中n為速率指數(shù),k為其他變量影響的比例常數(shù))對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行最小二乘法擬合,結(jié)果見(jiàn)表2.由表2可見(jiàn),在45°角沖蝕時(shí),速率指數(shù)為2.1~2.8.Harsha等[8]研究了各沖蝕角下純聚醚酰亞胺及其5 種復(fù)合材料的速率指數(shù),認(rèn)為對(duì)每一種材料而言n隨沖蝕角的變化幅度不大,且沖蝕角較小時(shí),對(duì)應(yīng)于n 值的下限,沖蝕角較大時(shí),對(duì)應(yīng)于n值的上限.Pool等[9]認(rèn)為呈現(xiàn)半塑性沖蝕行為的聚合物材料,其速率指數(shù)在2.0~3.0之間,而呈現(xiàn)脆性沖蝕行為的聚合物復(fù)合材料,其速率指數(shù)在3.0~5.0 之間.因此,環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料表現(xiàn)出半塑性材料的沖蝕行為,這與文獻(xiàn)[9]的結(jié)果相一致.

    表2 環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料沖蝕率的擬合參數(shù)Table 2 Fitting parameters of erosion rate for EP and its composites

    由圖2還可以看出,環(huán)氧樹(shù)脂的沖蝕抗力最佳,單向玻璃纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料垂直沖蝕時(shí)的沖蝕抗力最差,而碳纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料的沖蝕抗力居中.單向玻璃纖維和碳纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料垂直沖蝕的沖蝕率均高于平行沖蝕的沖蝕率.

    2.3 沖蝕時(shí)間的影響

    Barkoula等[10]認(rèn)為,脆性材料沖蝕時(shí),試樣的沖蝕量隨沖蝕時(shí)間的增加線(xiàn)性增加;塑性材料沖蝕時(shí),在沖蝕初期,由于一些沖蝕顆粒嵌入到?jīng)_蝕材料中,導(dǎo)致試樣質(zhì)量增加.這段時(shí)間通常叫做孕育期,一旦越過(guò)孕育期,試樣的沖蝕量隨沖蝕時(shí)間的增加線(xiàn)性增加.

    單向玻璃(碳)纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料在沖蝕角度為45°,沖蝕速率為26m/s的條件下,垂直沖蝕和平行沖蝕時(shí)沖蝕量隨沖蝕時(shí)間的變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖3.由圖3可見(jiàn),復(fù)合材料的沖蝕量隨沖蝕時(shí)間的增加呈線(xiàn)性增加,沒(méi)有出現(xiàn)孕育期,呈現(xiàn)半塑性材料的沖蝕特點(diǎn),這主要?dú)w因于纖維和基體之間的良好黏結(jié).此外,沖蝕方向也影響沖蝕量,在沖蝕時(shí)間相同時(shí),單向玻璃纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料垂直沖蝕的沖蝕量明顯高于平行沖蝕的沖蝕量,而單向碳纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料垂直沖蝕的沖蝕量與平行沖蝕的沖蝕量相差無(wú)幾.

    圖3 復(fù)合材料沖蝕量隨沖蝕時(shí)間的變化Fig.3 Change of mass loss for composites with exposure time(impingement angle=45°,v=26m/s)

    2.4 沖蝕方位的影響

    文獻(xiàn)[6,11]表明,斜向沖蝕時(shí),單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料沖蝕率呈各向異性,即沖蝕率明顯依賴(lài)于纖維取向.本文中,UD-GF/EP 和UD-CF/EP 復(fù)合材料垂直沖蝕的沖蝕率均高于平行沖蝕的沖蝕率,且UD-GF/EP復(fù)合材料更為明顯(見(jiàn)圖1).這與文獻(xiàn)[6,9-11]的結(jié)果相一致.圖4為單向纖維復(fù)合材料垂直沖蝕和平行沖蝕的沖蝕過(guò)程.垂直沖蝕(見(jiàn)圖4(a))時(shí),纖維彎曲的橫向抗力較低,纖維束容易發(fā)生彎曲而斷裂;然而,平行沖蝕(見(jiàn)圖4(b))時(shí),要使纖維發(fā)生彎曲,沖蝕顆粒需在復(fù)合材料表面產(chǎn)生壓痕,改性環(huán)氧樹(shù)脂由于韌性較高,沖蝕抗力較高,對(duì)纖維有沖蝕保護(hù)作用,因此平行沖蝕時(shí),復(fù)合材料中的纖維并不容易斷裂.

    圖4 單向纖維復(fù)合材料垂直沖蝕和平行沖蝕過(guò)程示意圖Fig.4 Schematic diagrams of erosive process in unidirectional fiber reinforced composites under perpendicular and parallel impact condition

    2.5 增強(qiáng)材料的影響

    UD-GF/EP復(fù)合材料的最大沖蝕率出現(xiàn)在60°角,而UD-CF/EP 復(fù)合材料的最大沖蝕率出現(xiàn)在45°角,表明UD-GF/EP 復(fù)合材料更傾向于脆性材料,這主要?dú)w因于增強(qiáng)纖維本身的強(qiáng)度不同[6].2種復(fù)合材料在沖蝕速率為26m/s,沖蝕時(shí)間為6min,沖蝕角分別為60°,30°時(shí)的沖蝕量見(jiàn)圖5.由圖5可見(jiàn),在60°角沖蝕時(shí),UD-GF/EP 復(fù)合材料的沖蝕率高于UD-CF/EP,而在30°角沖蝕時(shí),兩者相差無(wú)幾.這可能是因?yàn)樾〗嵌葲_蝕時(shí),沖蝕主要為環(huán)氧樹(shù)脂基體的切削磨損,而纖維彎曲斷裂對(duì)沖蝕的貢獻(xiàn)較小.

    3 沖蝕形貌

    圖5 不同沖蝕角下CF/EP和GF/EP復(fù)合材料的沖蝕量Fig.5 Comparison of mass loss at different impingment angles for CF/EP and GF/EP(v=26m/s)

    圖6為UD-GF/EP,UD-CF/EP復(fù)合材料在沖蝕角度分別為60°,45°,沖蝕速率為26m/s的條件下,垂直沖蝕和平行沖蝕6min后的表面形貌.由圖6可見(jiàn),UD-GF/EP,UD-CF/EP復(fù)合材料的沖蝕涉及基體微裂紋的產(chǎn)生、纖維和基體剝離、纖維的斷裂和材料的脫落.垂直沖蝕(見(jiàn)圖6(b),(d))時(shí),纖維彎曲的橫向抗力較低,纖維束容易發(fā)生彎曲而斷裂,同時(shí)由于顆粒的沖蝕作用,纖維和基體之間產(chǎn)生較大的界面拉應(yīng)力,從而造成纖維從基體剝離,所以垂直沖蝕時(shí)沖蝕率較高;然而,平行沖蝕時(shí)(見(jiàn)圖6(a),(c)),要使纖維發(fā)生彎曲,沖蝕顆粒需在復(fù)合材料表面產(chǎn)生壓痕,由于改性環(huán)氧樹(shù)脂韌性較大,沖蝕抗力較高,對(duì)纖維有沖蝕保護(hù)作用,因此平行沖蝕時(shí),復(fù)合材料中的纖維并不容易斷裂,沖蝕率也較低.

    圖6 GF/EP,CF/EP復(fù)合材料平行沖蝕和垂直沖蝕后的SEM 照片F(xiàn)ig.6 SEM micrographs of GF/EP and CF/EP composite under parallel and perpendicular impact condition(v=26m/s;impingement angle=60°and 45°for GF/EP and CF/EP composite respectively)

    4 結(jié)論

    (1)環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的沖蝕行為表現(xiàn)出半塑性材料的沖蝕特征,當(dāng)沖蝕角為45°~60°時(shí),其沖蝕率最大.UD-GF/EP復(fù)合材料最大沖蝕率的沖蝕角為60°,比UD-CF/EP復(fù)合材料的脆性?xún)A向大.

    (2)環(huán)氧樹(shù)脂及其復(fù)合材料的沖蝕率隨沖蝕速率的增加而增大,沖蝕率與沖蝕速率呈指數(shù)關(guān)系,速率指數(shù)為2.1~2.8.

    (3)沖蝕方位對(duì)沖蝕有顯著的影響,在相同的沖蝕條件下,垂直沖蝕的沖蝕率比平行沖蝕高.

    (4)復(fù)合材料的主要沖蝕機(jī)制為微裂紋的產(chǎn)生、纖維的彎曲斷裂、纖維與基體剝離以及基體的顯微切削.

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