楊培仕
(中鐵十二局集團(tuán)第二工程有限公司 山西太原 030000)
淺埋暗挖法適應(yīng)于上覆土層較淺的地下空間暗挖施工,具有隧道結(jié)構(gòu)形式靈活,造價(jià)低,施工設(shè)備簡(jiǎn)單,對(duì)地面建筑影響小,拆遷占地少等優(yōu)點(diǎn)。
淺埋暗挖隧道施工時(shí)不可避免地?cái)_動(dòng)地層,嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致地下管線破裂等問(wèn)題。國(guó)內(nèi)許多學(xué)者通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較分析,總結(jié)了淺埋暗挖隧道結(jié)構(gòu)的變形形態(tài)[1-2]。白鵬程[3]以成都淺埋暗挖隧道為背景,給出隧道沉降控制方案。在注漿數(shù)值仿真方面,宋方佳[4]采用粒子流軟件對(duì)深孔注漿進(jìn)行深度分析,總結(jié)出深孔注漿的規(guī)律。岳洪武等[5]研究了管棚預(yù)注漿對(duì)淺埋暗挖隧道中軟弱碎巖的加固效果,結(jié)果表明,管棚注漿降低了52.7%的地表沉降。郭建峰[6]和康雪軍[7]等人通過(guò)數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比,揭示了淺埋暗挖隧道的地層變化規(guī)律,提出應(yīng)對(duì)土層進(jìn)行注漿加固處理。張杰[8]對(duì)軟弱富水地區(qū)的淺埋暗挖隧道進(jìn)行數(shù)值模擬,研究了其地層變形的規(guī)律和支護(hù)效果。王國(guó)強(qiáng)[9]研究了淺埋暗挖隧道在特殊黃土地區(qū)注漿加固的機(jī)理。鄒金杰等[10]通過(guò)數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比,利用淺埋暗挖工法對(duì)某塌方隧道進(jìn)行治理。王有旗[11]分析了下穿輕軌線的淺埋暗挖成套施工技術(shù)。
本文依托鄭州地鐵5號(hào)線文化路站~花園路站右區(qū)間 DK5+849.221~DK5+924.189,左區(qū)間DK5+850.085~DK5+924.189的淺埋暗挖隧道,結(jié)合隧道現(xiàn)場(chǎng)施工技術(shù)和量測(cè)數(shù)據(jù),分析淺埋暗挖隧道施工引起的地層變形及超前注漿施工技術(shù)措施,通過(guò)計(jì)算探究隧道施工變形風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域和注漿效果,為淺埋暗挖隧道施工提供參考。
文化路站~花園路站是鄭州地鐵5號(hào)線的一個(gè)重要區(qū)間,該區(qū)間隧道采用淺埋暗挖法進(jìn)行施工。
文花暗挖段位于黃河路與花園路交叉口,里程范圍為:右DK5+849.221~右DK5+924.189,暗挖長(zhǎng)度為74.968 m;左DK5+850.085~左DK5+924.189,暗挖長(zhǎng)度74.104 m。區(qū)間暗挖開(kāi)挖跨度6.7 m,開(kāi)挖高度7.02 m,區(qū)間拱頂埋深8.8~9.7 m。區(qū)間暗挖隧道所經(jīng)范圍地表主要為市政道路(黃河路),道路兩側(cè)建筑物地形總體較為平坦。
其所在地區(qū)的地貌是黃河沖積所形成的平原。在30 m深度以?xún)?nèi),第四系全新統(tǒng)(Q4)地層是場(chǎng)地的主要部分,從表面起20 m深度以?xún)?nèi),地層主要由粉土、黏土組成,并夾雜著粉砂和細(xì)砂。而20~30 m的主要地層由密度較高的細(xì)砂構(gòu)成。本區(qū)間隧道埋深變化較大,在9.0~21 m之間浮動(dòng)。穿越主要地層有②32D層細(xì)砂、②33層黏質(zhì)粉土、②33D層細(xì)砂、②34層黏質(zhì)粉土。
該區(qū)間段的地下水類(lèi)型主要為第四系松散層孔隙潛水。地下水位埋深在8.5 m左右,該含水層屬弱-強(qiáng)透水層,其地下水徑流由西、西南向東及東北徑流。
文花區(qū)間暗挖段隧道先施工右線,再施工左線,左線與右線開(kāi)挖隧道錯(cuò)開(kāi)15 m。左右線隧道開(kāi)挖按臺(tái)階法,先開(kāi)挖上部臺(tái)階,施作格柵拱架初期支護(hù)、噴射混凝土,開(kāi)挖過(guò)程中采用預(yù)留核心土法,拱腳部位施作鎖腳錨管,然后開(kāi)挖下臺(tái)階,施作格柵拱架初期支護(hù)、噴射混凝土。上臺(tái)階與下臺(tái)階錯(cuò)開(kāi)8~10 m,上臺(tái)階及下臺(tái)階施工循環(huán)進(jìn)尺0.5 m。根據(jù)隧道初支變形情況及時(shí)施作仰拱、側(cè)墻及拱部二次襯砌。
本項(xiàng)目淺埋暗挖隧道由于開(kāi)挖斷面內(nèi)地下水豐富,提前采用全斷面深孔注漿進(jìn)行外圍止水和洞身土體加固,采用高壓劈裂注漿施工工藝;隧道拱頂施工采用超前小導(dǎo)管注漿加固,施工范圍為拱部150°,布設(shè)單排超前小導(dǎo)管,保證暗挖隧道施工的安全。
2.2.1 深孔注漿
在該區(qū)間隧道深孔注漿加固范圍為初襯外輪廓向外2.5 m的全斷面。注漿孔采用500×500 mm間距布置,通過(guò)設(shè)置不同外插角確保注漿加固范圍;注漿采用后退式注漿工藝,分段注漿,每段深孔注漿縱向長(zhǎng)度12 m,開(kāi)挖10 m,段與段之間搭接2 m,下一段注漿前設(shè)置止?jié){墻。注漿孔直徑為89 mm,注漿管直徑為50 mm,注漿孔間距0.5 m。根據(jù)開(kāi)挖面前方的圍巖條件注漿壓力控制在0.3~1.0 MPa,并從里向外逐漸減壓,漿液擴(kuò)散范圍為1.0 m。在漿液完全擴(kuò)散凝固后,地層的強(qiáng)度處于0.6 MPa到0.8 MPa之間。并且滲透要滿足工程設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。注漿時(shí)必須按注漿參數(shù)進(jìn)行,以確保注漿效果。深孔注漿管橫斷面布置如圖1所示。
圖1 深孔注漿管橫斷面布置示意
通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)地層注漿試驗(yàn)確定漿液的成分和配合比,依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果采用雙重管A、C化學(xué)漿液,即A液為稀釋后的水玻璃,C液由水泥加稀釋劑和添加劑組成。
在注入A、C漿液之前,必須對(duì)其進(jìn)行充分的攪拌,并且要確保組合漿液的凝固時(shí)間滿足現(xiàn)場(chǎng)的施工環(huán)境。其配比如表1所示。
表1 A、C雙液漿注漿材料配比
將A、C漿液分別注入注漿管的內(nèi)外管,混合位置在注漿管的端頭,利用濾網(wǎng)進(jìn)行水平噴射,每個(gè)噴口的間距保持0.3~0.5 m,以確保漿液能充分滲透至地層之中。在進(jìn)行階梯回抽噴射時(shí),一般以10~20 cm為一區(qū)間。所有階梯噴射完畢后,實(shí)行封密。
2.2.2 超前小導(dǎo)管注漿
在該區(qū)間隧道超前小導(dǎo)管注漿施工范圍為隧道拱部150°,布設(shè)單排超前小導(dǎo)管,小導(dǎo)管為φ=42 mm,厚度t=3.5 mm,長(zhǎng)2.5 m的熱軋鋼管。小導(dǎo)管的管頭部分為圓錐形,長(zhǎng)度為10 cm,該設(shè)計(jì)能為注漿提供便利,在小導(dǎo)管尾部焊接鋼筋箍,直徑為6~8 mm。距小導(dǎo)管后端100 cm以?xún)?nèi)不設(shè)注漿孔,其余區(qū)域布設(shè)梅花形溢漿孔,間距為20 cm,直徑為8 mm。
注漿漿液及配合比須由現(xiàn)場(chǎng)對(duì)各土層進(jìn)行注漿試驗(yàn)確定,注漿壓力范圍為0.5~1.5 MPa,并根據(jù)土層變化作相應(yīng)調(diào)整。注漿擴(kuò)散半徑不小于0.5 m,注漿材料為水泥、水玻璃雙液漿,體積比為1∶1。為防止?jié){液外漏,必要時(shí)可在孔口處設(shè)置止?jié){塞。注漿結(jié)束后,必須對(duì)注漿效果進(jìn)行檢查,并對(duì)注漿的薄弱部位,重新補(bǔ)充注漿。圖2為超前小導(dǎo)管布置示意圖。
圖2 超前小導(dǎo)管布置示意
淺埋暗挖隧道施工極為復(fù)雜,在有限元分析中通常將開(kāi)挖階段看作一個(gè)非連續(xù)的過(guò)程。采用有限元分析軟件進(jìn)行數(shù)值模擬隧道注漿效果。隧道開(kāi)挖期間,隧道上半部分采用超前小導(dǎo)管和深孔注漿結(jié)合加固做法,隧道下半部分采用深孔注漿加固。因此,數(shù)值模擬中也采用相同的注漿方案,在注漿結(jié)束且待圍巖穩(wěn)定后,再模擬隧洞的開(kāi)挖過(guò)程,并將注漿后的位移變形結(jié)果與未注漿的位移變形結(jié)果對(duì)比,合理分析注漿效果。
本工程分析模型選取為實(shí)際工程的右線DK5+850~右線DK5+910段,暗挖長(zhǎng)度為60 m。隧道開(kāi)挖直徑取7 m,計(jì)算模型尺寸為60 m×20 m×30 m。土體選用8節(jié)點(diǎn)單元模擬,為降低計(jì)算耗時(shí),網(wǎng)格為非均勻劃分,著重對(duì)開(kāi)挖面周?chē)M(jìn)行加密處理,以確保模型的精確性。襯砌與土體接觸采用面接觸。
邊界條件為:沿x軸方向約束x方向位移;沿z軸方向約束z方向位移;底邊為固定邊界。模型上表面施加50 kPa面荷載作用。有限元計(jì)算模型共生成1 918單元和2 680節(jié)點(diǎn),其中沿垂直方向向上為y的正方向。
采用摩爾-庫(kù)倫屈服準(zhǔn)則判斷塑性變形產(chǎn)生,土體的彈性模量采用經(jīng)驗(yàn)值為2~5倍壓縮模量,本文取試驗(yàn)土體壓縮模量的5倍[12]。詳細(xì)地層參數(shù)取值見(jiàn)表2。
表2 地層參數(shù)
為研究隧道橫斷面地表沉降規(guī)律,選取隧道右DK5+850~右DK5+910某斷面為計(jì)算對(duì)象,計(jì)算兩種工況下相應(yīng)斷面的地表沉降結(jié)果。
3.3.1 未注漿時(shí)豎向和水平位移
未注漿時(shí)隧道開(kāi)挖位移云圖如圖3所示。
圖3 未注漿時(shí)位移云圖
對(duì)于未注漿情況下,隧道拱頂最大沉降量為22.59 mm。在隧道開(kāi)挖完畢后,隧道拱底的最大隆起為40.00 mm,地表的沉降最大為17.35 mm。拱腰左側(cè)和右側(cè)基本一致,分別為21.07 mm、18.54 mm。
3.3.2 深孔注漿與小導(dǎo)管注漿后豎向和水平位移
深孔注漿與超前小導(dǎo)管注漿后隧道位移云圖如圖4所示。
圖4 注漿后位移云圖
對(duì)于已注漿情況下,隧道拱頂最大沉降量為16.65 mm。在隧道開(kāi)挖完以后,隧道拱底的最大隆起量為14.24 mm。拱腰左右側(cè)基本對(duì)稱(chēng),左側(cè)最大位移和右側(cè)最大位移分別為10.18 mm、10.30 mm。
3.3.3 二種工況對(duì)比
由圖5可知,對(duì)于隧道開(kāi)挖后,深孔注漿和超前小導(dǎo)管注漿結(jié)合的注漿方式能有效降低拱腰兩側(cè)和拱底及拱頂?shù)淖冃瘟?,因此,?dāng)隧道施工位于強(qiáng)度低、壓縮性高、受壓易變形的地層時(shí),可采用二者結(jié)合的注漿方案,將大大降低隧道開(kāi)挖產(chǎn)生的變形,增加淺埋暗挖隧道施工的安全性。
圖5 拱部位移
由于拱頂下沉值和水平收斂值是判斷圍巖穩(wěn)定性的重要參考依據(jù),選取GDC段的拱頂下沉值和JKJ段的水平收斂值與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比。
由圖6可知,數(shù)值模擬的結(jié)果比現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的數(shù)據(jù)偏大,這可能是因?yàn)閿?shù)值計(jì)算地層參數(shù)采用的經(jīng)驗(yàn)值,未針對(duì)實(shí)際工程地層開(kāi)展試驗(yàn)確定。數(shù)值模擬計(jì)算可以作為現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)方法的有利補(bǔ)充,對(duì)隧道施工安全提供依據(jù)。
圖6 實(shí)測(cè)值與數(shù)值模擬對(duì)比
圖6a中的JKJ段的4號(hào)測(cè)點(diǎn)和圖6b中的GDC段的5號(hào)測(cè)點(diǎn)均為當(dāng)前測(cè)段所有測(cè)點(diǎn)的最大位移值,其分別對(duì)應(yīng)著第3章數(shù)值計(jì)算的拱腰和拱頂。其拱腰左右側(cè)位移影響范圍為1.934 m,拱底位移影響范圍為3.334 m,拱頂影響范圍一直延伸至地表。在隧道施工過(guò)程中,應(yīng)當(dāng)注重拱頂?shù)任灰谱兓畲蟮奈恢?,?duì)該區(qū)域增加注漿量或者后期進(jìn)行二次注漿的方法進(jìn)行再加固,保證隧道工程的安全進(jìn)行。
(1)計(jì)算分析與監(jiān)測(cè)結(jié)果值較吻合,監(jiān)測(cè)結(jié)果變形總量小于數(shù)值分析值,可通過(guò)模擬結(jié)果預(yù)測(cè)圍巖變形,能為工程提供可靠的依據(jù)。
(2)深孔注漿與超前小導(dǎo)管注漿結(jié)合的注漿方案是非常有效的淺埋暗挖施工的加固措施,注漿加固效果優(yōu)秀,可在實(shí)際工程中采用。
(3)隧道施工過(guò)程中,拱腰兩側(cè)以及拱頂處的位移變化量最大,并且導(dǎo)致襯砌所對(duì)應(yīng)的地表處位移也最大。增加風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域的注漿量,并且嚴(yán)格監(jiān)測(cè)其日后的沉降量是否超出規(guī)范,以確保施工的安全進(jìn)行。