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    水電站高水頭封堵門(mén)的優(yōu)化設(shè)計(jì)及受力分析

    2022-06-01 09:16:28浩,孔劍,張
    水電與新能源 2022年5期
    關(guān)鍵詞:關(guān)節(jié)軸承自潤(rùn)滑門(mén)體

    劉 浩,孔 劍,張 莉

    (長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,湖北 武漢 430010)

    對(duì)于長(zhǎng)距離深埋隧洞的引水式電站,為了節(jié)約工期,一般根據(jù)線路情況將隧洞分成多段同時(shí)施工以縮短工期,相應(yīng)的布置多條施工支洞,待施工完畢,部分施工支洞采用混凝土進(jìn)行永久封堵,部分施工支洞作為電站的檢修通道,利用鋼閘門(mén)進(jìn)行封堵,電站運(yùn)行時(shí)關(guān)閉封堵門(mén),檢修時(shí)開(kāi)啟封堵門(mén)對(duì)隧洞進(jìn)行維護(hù)。

    某引水式電站,施工支洞為馬蹄形,在支洞與地下電站壓力鋼管連接處附近,局部澆筑鋼筋混凝土,支洞截面縮小為2 235 mm×2 235 mm的方形,長(zhǎng)37 m。在方形截面支洞端部埋設(shè)支撐埋件作為封堵門(mén)擋水時(shí)的支撐結(jié)構(gòu),封堵門(mén)中心高程587.6 m,設(shè)計(jì)水位高程1 055 m,封堵門(mén)中心的水頭差467.4 m,屬于超高水頭,為減小封堵時(shí)產(chǎn)生滲流,在支撐埋件后焊接5 m長(zhǎng)的方形鋼襯。

    1 封堵門(mén)設(shè)計(jì)難點(diǎn)

    封堵門(mén)一般有平面式與橢球體式兩種形式,低水頭一般采用平面閘門(mén)[1-2],高水頭采用橢球式封堵門(mén),平面封堵門(mén)制造簡(jiǎn)單,橢球體式封堵門(mén)受力良好,但占用空間較大,由于受洞室尺寸的限制,本工程選用平開(kāi)式平面封堵門(mén)。為節(jié)省投資及便于后期的運(yùn)行維護(hù),封堵門(mén)不設(shè)置機(jī)械啟閉,手動(dòng)操作啟閉,防止封堵門(mén)啟閉時(shí)受到支洞底部污物的影響,封堵門(mén)底部不設(shè)置支撐軌道。

    由于封堵門(mén)承受的水頭差巨大,如果采用普通鋼材,梁系按照常規(guī)的主橫梁布置方式,為了滿足強(qiáng)度與剛度要求,導(dǎo)致門(mén)體所用的板材增厚,梁高增大,梁間距減小,從而引起以下不利結(jié)果:①主梁間距小,無(wú)法布置進(jìn)人孔;②鋼板焊接變形大,影響材料力學(xué)性能與門(mén)體制作精度;③門(mén)體厚度大,現(xiàn)場(chǎng)無(wú)法安裝與運(yùn)行;④門(mén)體自重增加,啟閉困難。

    此外,由于閘門(mén)不設(shè)置啟閉機(jī),底部不設(shè)置支撐軌道,門(mén)體在自重作用下產(chǎn)生的傾斜力將會(huì)給啟閉門(mén)造成很大困難。綜上所述,封堵門(mén)設(shè)計(jì)面臨兩大難點(diǎn):①承受接近500 m高的水頭差,如此高的水頭在國(guó)內(nèi)外水電站中非常少見(jiàn),另外門(mén)體厚度受到運(yùn)行條件的制約,面板中布置進(jìn)人孔等給都門(mén)體設(shè)計(jì)增加了難度。②無(wú)動(dòng)力啟閉裝置,僅靠手動(dòng)推拉門(mén)體進(jìn)行啟閉。

    這些都超出了設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)范圍,現(xiàn)有的資料并無(wú)相關(guān)與類(lèi)似的設(shè)計(jì)實(shí)例。針對(duì)第一個(gè)難點(diǎn),本文從材料、門(mén)體結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算手段等方面進(jìn)行改進(jìn)。材料上采用壓力容器高強(qiáng)鋼板07MnMoVR[3]代替普通鋼材,該材料強(qiáng)度高,可焊性強(qiáng)。結(jié)構(gòu)上與常規(guī)的主橫梁布置方式不同,門(mén)體采用主橫梁與主縱梁的聯(lián)合受力體系,因此不能按照相關(guān)規(guī)范[4]簡(jiǎn)化為平面問(wèn)題進(jìn)行計(jì)算[5],選用ANSYS有限元程序?qū)﹂T(mén)體進(jìn)行空間受力分析[6],通過(guò)改變主梁間距、高度及板材厚度等關(guān)鍵因素,試算多種模型,得到優(yōu)化合理的門(mén)體設(shè)計(jì)方案。針對(duì)第2個(gè)難點(diǎn),弄清封堵門(mén)啟閉過(guò)程中支座的受力特性與工作原理,采用自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承與自潤(rùn)滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的支鉸形式能大大降低啟閉力。自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承減小門(mén)體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)水平力在軸與軸套間產(chǎn)生的摩擦力,推力關(guān)節(jié)軸承減少門(mén)體自重在鉸支座連接板間產(chǎn)生的摩擦力,確保依靠手動(dòng)推拉能啟閉封堵門(mén)。

    2 封堵門(mén)計(jì)算分析

    2.1 門(mén)體布置

    門(mén)體厚750 mm,面板尺寸3 135 mm×3 135 mm。面板與翼緣板厚45 mm,腹板與加勁板厚30 mm,主橫梁與主縱梁均勻布置,中間主梁下翼緣寬200mm,邊梁翼緣寬400 mm,面板上布置直徑為600 mm進(jìn)人孔,并布置方形的檢修門(mén)。門(mén)體右側(cè)安裝2個(gè)水平旋轉(zhuǎn)的支鉸,封堵門(mén)啟閉時(shí)繞支鉸旋轉(zhuǎn),擋水時(shí),水壓力通過(guò)門(mén)體支撐塊傳至隧洞四邊混凝土墻面上,支撐跨度為2 835 mm。門(mén)體下游立視與俯視見(jiàn)圖1。

    2.2 有限元計(jì)算

    根據(jù)門(mén)體布置,采用ANSYS19.0建立三維有限元模型,門(mén)體材料07MnMoVR的力學(xué)性能見(jiàn)表1,其彈性模量為206 GPa,泊松比為0.3,采用8節(jié)點(diǎn)的SHELL281單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分,將水頭差467.4 m的水壓力荷載施加在上游面板與側(cè)向腹板上,在4個(gè)邊梁后翼緣上施加約束,有限元網(wǎng)格見(jiàn)圖2。

    表1 材料力學(xué)性能

    根據(jù)相關(guān)的規(guī)范要求,材料容許應(yīng)力[σ]=0.55×490=269.5 MPa。由于門(mén)體屬于空間受力體系,因此采用Mises應(yīng)力判斷其強(qiáng)度,用三個(gè)主應(yīng)力σ1、σ2、σ3表示為

    門(mén)體Mises應(yīng)力見(jiàn)圖3,總變形見(jiàn)圖4。由圖3可知,門(mén)體最大Mises應(yīng)力為244.2 MPa,發(fā)生在面板中部的區(qū)格內(nèi),小于材料的容許應(yīng)力269.5 MPa,強(qiáng)度滿足要求。由圖4可知,門(mén)體最大變形為2.5 mm,也發(fā)生在面板區(qū)格中部,最大變形小于容許撓度[f]=2 835/500=5.67 mm,剛度也滿足要求。

    圖2 門(mén)體有限元網(wǎng)格圖

    圖3 門(mén)體Mises應(yīng)力圖(單位:MPa)

    圖4 門(mén)體總變形圖(單位:mm)

    2.3 支座計(jì)算

    在啟閉過(guò)程中,門(mén)體右側(cè)受到支座的約束力可以分解為水平方向與豎直向上的分力。根據(jù)靜力平衡方程,豎直向上的分力N3、N4與門(mén)體自重平衡,N3、N4大小相等,為106.5 kN,水平方向的分力N1、N2平衡自重對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)中心線產(chǎn)生的力矩,N1、N2大小相等,方向相反,大小為263.9 kN,受力簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖5。

    根據(jù)支座的受力特點(diǎn),采用自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承與自潤(rùn)滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的鉸支座形式。自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承減小門(mén)體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)水平力N1、N2在軸與軸套間

    圖5 支座受力簡(jiǎn)化圖(單位:mm)

    產(chǎn)生的摩擦力,推力關(guān)節(jié)軸承減少豎向力N3、N4在支座連接板間產(chǎn)生的摩擦力。按照摩擦力的大小選取合適的自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承與推力關(guān)節(jié)軸承,經(jīng)計(jì)算,當(dāng)推力力臂為3 m時(shí),790 N的推力能啟閉封堵門(mén),顯然能通過(guò)手動(dòng)進(jìn)行啟閉。鉸支座裝配圖見(jiàn)圖6,圖6左側(cè)與門(mén)體相連,右側(cè)與支座埋件相連。

    圖6 鉸支座裝配圖

    3 結(jié) 語(yǔ)

    通過(guò)在選材及結(jié)構(gòu)上對(duì)水電站高水頭封堵閘門(mén)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),運(yùn)用有限元計(jì)算出其應(yīng)力及應(yīng)變均滿足設(shè)計(jì)規(guī)范,表明本設(shè)計(jì)所采用的如下的優(yōu)化設(shè)計(jì)合理:

    1)門(mén)體材料上采用高強(qiáng)鋼板07MnMoVR,結(jié)構(gòu)上采用主橫梁與主縱梁的布置方式,減小了板厚與門(mén)體厚度,增大了主梁間距,減小了制造與安裝難度;

    2)支座上采用自潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承與自潤(rùn)滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的鉸支座形式,降低了平開(kāi)封堵門(mén)的啟閉力,使得手動(dòng)即能啟閉封堵門(mén)。

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