超薄鋁硅玻璃離子交換工藝研究

廖偉帆，胡傳杰，王明忠，郭云嵐，崔秀珍，梁新輝，劉 超

(1.武漢理工大學(xué)硅酸鹽建筑材料國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430070；2.重慶京東方電子科技有限公司，重慶 400799；3.咸寧南玻光電玻璃有限公司，咸寧 437000)

0 引 言

超薄蓋板玻璃已成為手機(jī)等信息顯示終端產(chǎn)品不可或缺的組成部分[1]，化學(xué)強(qiáng)化(又稱離子交換)是提升超薄蓋板玻璃力學(xué)性能的有效方法之一[2]，主要包含高溫型離子交換與低溫型離子交換[3]。高溫型離子交換是指鹽浴溫度高于玻璃轉(zhuǎn)變溫度，在離子交換過(guò)程中玻璃表面析出具有較低熱膨脹系數(shù)的微晶，從而在玻璃表面形成一定深度的壓應(yīng)力層[4]。低溫型離子交換是指鹽浴溫度低于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)，在離子交換過(guò)程中，熔鹽中大半徑離子與玻璃中小半徑離子間產(chǎn)生置換，一般為熔鹽中鉀離子與玻璃中鈉離子交換，在玻璃表層產(chǎn)生擠塞效應(yīng)，形成壓應(yīng)力。表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度是衡量玻璃化學(xué)強(qiáng)化效果的重要指標(biāo)[5]，較高的表面壓應(yīng)力與較大的應(yīng)力層深度能夠提升玻璃的表面硬度，降低裂紋產(chǎn)生與擴(kuò)展概率，從而提升玻璃抵抗裂紋產(chǎn)生與擴(kuò)散的能力，改善化學(xué)強(qiáng)化玻璃的抗沖擊、抗跌落等性能。

為獲得較好的力學(xué)性能，通常采用一步法、兩步法和多步法離子交換對(duì)超薄蓋板玻璃進(jìn)行化學(xué)強(qiáng)化。一步法離子交換因工藝簡(jiǎn)單而被廣泛使用[6]。通過(guò)一步法雖然能得到較高的表面壓應(yīng)力，但交換層深度較淺，抗沖擊性能較差。兩步法離子交換通過(guò)連續(xù)兩次不同工藝(包括熔鹽種類、強(qiáng)化溫度與強(qiáng)化時(shí)間等)的離子交換來(lái)調(diào)整玻璃化學(xué)強(qiáng)化的效果。兩步法離子交換首次應(yīng)用于工程應(yīng)力(engineered stress profile, ESP)玻璃[7]，工程應(yīng)力玻璃具有斷裂強(qiáng)度分散性低、穩(wěn)定性好等特點(diǎn)，在玻璃斷裂前會(huì)出現(xiàn)裂紋預(yù)警，但玻璃強(qiáng)度相對(duì)較低。在康寧公司的兩步法化學(xué)強(qiáng)化專利中也用到了兩步法，其第一步選用硝酸鉀與硝酸鈉的混合熔鹽，離子交換溫度為380～450 ℃，交換時(shí)間可達(dá)12 h；第二步所用熔鹽為KNO3(含少量NaNO3)，溫度為410 ℃，時(shí)間為2 h[8]。此外，兩步法離子交換還廣泛應(yīng)用于鋰鋁硅玻璃的強(qiáng)化[9]與抗菌玻璃的制備[10]。多步法離子交換通常是在兩次化學(xué)強(qiáng)化工藝之間引入其他的處理工藝，如熱處理等，來(lái)調(diào)控玻璃中的離子分布情況[11-12]。結(jié)合兩步法離子交換，胡偉等[13]采用高溫離子遷移工藝，將玻璃中離子交換層深度提高了1.4倍，提升了玻璃的抗沖擊強(qiáng)度。

在一步法、兩步法或者多步法離子交換過(guò)程中，玻璃中離子交換層深度隨交換溫度的升高或者交換時(shí)間的延長(zhǎng)單調(diào)增加，但玻璃表面壓應(yīng)力通常隨交換溫度的升高或者交換時(shí)間的延長(zhǎng)先增加后降低，出現(xiàn)應(yīng)力弛豫現(xiàn)象[14]?；瘜W(xué)強(qiáng)化玻璃表面應(yīng)力弛豫通常使超薄蓋板玻璃難以同時(shí)獲得較大的表面壓應(yīng)力與較深的應(yīng)力層深度，制約了化學(xué)強(qiáng)化超薄蓋板玻璃力學(xué)性能的進(jìn)一步提升[1]。因此，開(kāi)發(fā)新型離子交換工藝，使超薄蓋板玻璃兼具較高的表面壓應(yīng)力與較大的應(yīng)力層深度，對(duì)于提升化學(xué)強(qiáng)化后玻璃的力學(xué)性能具有重要意義。本文以國(guó)產(chǎn)高鋁硅玻璃為研究對(duì)象，采用兩步法離子交換工藝，研究了第一步與第二步離子交換熔鹽、交換溫度與時(shí)間等因素對(duì)超薄高鋁蓋板玻璃表面壓應(yīng)力、應(yīng)力層深度以及表面維氏硬度等性能的影響。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原 料

本實(shí)驗(yàn)采用的玻璃為國(guó)產(chǎn)超薄高鋁硅玻璃，玻璃中各組分摩爾分?jǐn)?shù)為57.93%(SiO2)、12.45%(Al2O3)、14.95%(Na2O)、7.75%(K2O)、6.92%(其他)，玻璃轉(zhuǎn)變溫度約為621 ℃，玻璃的光彈性系數(shù)為27.2(595 nm)，折射率為1.51(595 nm)。玻璃尺寸為120 mm×60 mm×0.7 mm。采用兩種熔鹽對(duì)超薄高鋁玻璃進(jìn)行化學(xué)強(qiáng)化，其中：熔鹽1為硝酸鉀與硝酸鈉混合熔鹽，該混合熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀質(zhì)量比分別為0.1、0.2與0.4；熔鹽2為含有添加劑的硝酸鉀熔鹽，熔鹽中硝酸鉀與添加劑的質(zhì)量比為m(KNO3)∶m(KOH)∶m(K2CO3)∶m(KCl)=100∶0.4∶1.0∶0.3。

1.2 試驗(yàn)步驟

首先用無(wú)水乙醇清洗玻璃，然后將玻璃放入去離子水中浸泡3 min，再放入烘箱中烘干。在進(jìn)行離子交換前需對(duì)玻璃進(jìn)行預(yù)熱處理，在預(yù)熱爐中隨爐升溫可以防止玻璃驟熱炸裂，溫度升至離子交換爐溫度以下20 ℃左右保溫0.5 h。預(yù)熱處理后將玻璃放入熔鹽中進(jìn)行離子交換，到達(dá)設(shè)定的離子交換時(shí)間后取出，自然冷卻后再放入去離子水中浸泡0.5 h，去除玻璃表面殘留熔鹽，用烘箱烘干玻璃，兩步法則在第二步重復(fù)以上操作。

1.3 分析與測(cè)試

采用表面應(yīng)力儀(FSM-6000LE，日本折原株式會(huì)社)測(cè)試化學(xué)強(qiáng)化后玻璃的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度。采用電子探針顯微分析儀(EPMA，JXA-8230，日本電子株式會(huì)社)測(cè)試離子交換樣品中K與Na等元素的分布。采用維氏硬度計(jì)(HV-1000A,萊州華銀試驗(yàn)儀器有限公司)測(cè)試玻璃的維氏硬度(HV)，計(jì)算公式為HV=0.189(P/d2)，式中HV為維氏硬度(MPa)，P為測(cè)試用載荷(1.956 N)，加載時(shí)間為10 s，d為壓痕對(duì)角線長(zhǎng)度(mm)，放大倍數(shù)為40倍；每個(gè)樣品的維氏硬度測(cè)試5次取平均值。采用紫外可見(jiàn)分光光度計(jì)(Lambda 750s，美國(guó)PerkinElmer)測(cè)試玻璃的透過(guò)率。玻璃的密度采用阿基米德法測(cè)試。

2 結(jié)果與討論

2.1 一步法離子交換對(duì)玻璃性能的影響

本部分采用熔鹽2研究了離子交換溫度與時(shí)間對(duì)超薄高鋁玻璃化學(xué)強(qiáng)化性能的影響。

2.1.1 熔鹽組成對(duì)化學(xué)強(qiáng)化超薄高鋁玻璃透過(guò)率的影響

熔鹽2中含有KOH、KCl與K2CO3添加劑。有研究[15]表明，當(dāng)熔鹽中KOH與KCl等含量較高時(shí)，KOH與KCl對(duì)高鋁玻璃具有一定的腐蝕作用，會(huì)降低化學(xué)強(qiáng)化后玻璃的透過(guò)率。采用熔鹽2對(duì)超薄高鋁玻璃進(jìn)行化學(xué)強(qiáng)化，離子交換前后玻璃的透過(guò)率如圖1所示。當(dāng)離子交換溫度為430 ℃時(shí)，離子交換時(shí)間對(duì)玻璃的透過(guò)率未產(chǎn)生明顯影響(見(jiàn)圖1(a))；當(dāng)離子交換時(shí)間固定為3 h時(shí)，離子交換溫度對(duì)玻璃的透過(guò)率同樣未產(chǎn)生明顯的影響(見(jiàn)圖1(b))。離子交換后，玻璃的透過(guò)率與未經(jīng)離子交換的玻璃基本保持一致，在可見(jiàn)光波段均保持較高的透過(guò)率。

圖1 離子交換前后玻璃的透過(guò)率(AP代表未進(jìn)行離子交換的玻璃原片)

2.1.2 離子交換工藝對(duì)玻璃表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度的影響

離子交換溫度與時(shí)間對(duì)化學(xué)強(qiáng)化玻璃的表面壓應(yīng)力(compressive stress, CS)與應(yīng)力層深度(depth of layer, DOL)具有重要的影響。圖2為玻璃表面應(yīng)力儀所測(cè)得的離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力、應(yīng)力層深度與中心張應(yīng)力。當(dāng)離子交換溫度為430 ℃時(shí)(見(jiàn)圖2(a))，隨著離子交換時(shí)間從1 h延長(zhǎng)至7 h，離子交換層深度單調(diào)遞增，逐漸從(24.9±0.2)μm增加到(57.5±1.0)μm；與此同時(shí)，離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力從(802±5)MPa(1 h)增加到(881±5)MPa(3 h)，再逐漸降低到(780±5)MPa(7 h)；離子交換后玻璃的中心張應(yīng)力(central tension, CT)逐漸從(31±5)MPa(1 h)增加到(77±5)MPa(7 h)。當(dāng)離子交換時(shí)間固定為3 h(見(jiàn)圖2(b))，隨著離子交換溫度從370 ℃增加到470 ℃時(shí)，離子交換層深度單調(diào)遞增，逐漸從(18.8±0.6)μm增加到(57.4±1.0)μm；與此同時(shí)，離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力從(826±5)MPa(370 ℃)增加到(881±5)MPa(430 ℃)，再逐漸降低到(780±5)MPa(470 ℃)；離子交換后玻璃的中心張應(yīng)力逐漸從(23±5)MPa(370 ℃)增加到(77±5)MPa(470 ℃)。采用EPMA測(cè)試的玻璃表層K+與Na+分布如圖3所示，由圖可知，K+擴(kuò)散深度與表面應(yīng)力儀測(cè)得的擴(kuò)散深度是一致的，說(shuō)明表面應(yīng)力儀測(cè)得的離子交換層深度是可靠的。

與前人[16]的研究結(jié)果一致，玻璃中離子交換層深度隨著離子交換溫度的升高或者離子交換時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸增大，但玻璃的表面壓應(yīng)力均先增大后降低；在表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度的共同作用下，玻璃的中心張應(yīng)力單調(diào)增加(見(jiàn)圖2)。玻璃表面壓應(yīng)力先升后降，說(shuō)明玻璃在離子交換過(guò)程中發(fā)生了應(yīng)力弛豫。表面壓應(yīng)力弛豫是化學(xué)強(qiáng)化中的常見(jiàn)現(xiàn)象[14]，與表面壓應(yīng)力作用下玻璃的結(jié)構(gòu)弛豫密切相關(guān)。在離子交換初期，較大的K+替換玻璃中較小的Na+，形成擠塞效應(yīng)，表面壓應(yīng)力增加，占據(jù)主導(dǎo)地位；同時(shí)伴隨著玻璃的體積膨脹，玻璃的密度降低。當(dāng)離子交換溫度較高或者離子交換時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)力弛豫(即結(jié)構(gòu)弛豫占主導(dǎo))引起玻璃的表面壓應(yīng)力下降；同時(shí)玻璃結(jié)構(gòu)逐漸致密化，玻璃密度增大。本文采用阿基米德法測(cè)試了離子交換后玻璃密度的變化情況，離子交換時(shí)間和溫度對(duì)玻璃密度的影響如圖4所示。由圖4可知，隨著離子交換時(shí)間的延長(zhǎng)或者離子交換溫度的升高，離子交換后玻璃的密度先降低后升高，與玻璃表面壓應(yīng)力的變化情況對(duì)應(yīng)。

圖2 離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力、應(yīng)力層深度與中心張應(yīng)力

圖3 玻璃表層K+與Na+分布(離子交換溫度為470 ℃，交換時(shí)間為3 h,圖中虛線代表原片玻璃中Na+與K+的相對(duì)濃度)

圖4 離子交換時(shí)間和溫度對(duì)玻璃密度的影響

玻璃表面維氏硬度隨離子交換條件的變化也產(chǎn)生相應(yīng)的變化。離子交換時(shí)間和溫度對(duì)玻璃表面維氏硬度的影響如圖5所示。由圖5可知：隨著離子交換時(shí)間的延長(zhǎng)，玻璃的表面維氏硬度由交換前的5.97 GPa先升高到7.04 GPa(4 h)然后降低到6.61 GPa(7 h)；隨著離子交換溫度的升高，玻璃的表面維氏硬度由交換前的5.97 GPa先升高到7.22 GPa(430 ℃), 然后降低到6.41 GPa(470 ℃)。結(jié)合玻璃表面壓應(yīng)力(圖2)與玻璃密度(圖4)的變化情況，玻璃的表面維氏硬度與玻璃表面壓應(yīng)力和離子交換后玻璃的密度密切相關(guān)。

圖5 離子交換時(shí)間和溫度對(duì)玻璃表面維氏硬度的影響

2.2 兩步法離子交換對(duì)玻璃性能的影響

由上述結(jié)果可知，在離子交換過(guò)程中，隨著離子交換時(shí)間延長(zhǎng)或者離子交換溫度升高，玻璃的離子交換層深度與玻璃的中心張應(yīng)力均單調(diào)遞增，玻璃表面壓應(yīng)力先增大后降低，難以使玻璃兼具較大的表面壓應(yīng)力與較大的應(yīng)力層深度。在長(zhǎng)時(shí)間較高溫度作用下，玻璃產(chǎn)生應(yīng)力弛豫(結(jié)構(gòu)弛豫)，導(dǎo)致玻璃結(jié)構(gòu)致密化。離子交換層內(nèi)玻璃結(jié)構(gòu)的致密化一方面可以提升玻璃的表面維氏硬度，另一方面也為后續(xù)通過(guò)離子交換獲得更高的表面壓應(yīng)力創(chuàng)造條件，使玻璃兼具較高的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度?；谏鲜鲈O(shè)想，本部分研究了兩步法離子交換工藝對(duì)玻璃性能的影響，第一步采用熔鹽1進(jìn)行離子交換，第二步采用熔鹽2進(jìn)行離子交換。為提升第二步離子交換的效果，獲得較高的表面壓應(yīng)力，熔鹽1為硝酸鉀與硝酸鈉的混合熔鹽，其中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比分別為0.1、0.2與0.4。為確保第一步離子交換過(guò)程中，玻璃表層產(chǎn)生足夠的應(yīng)力弛豫(結(jié)構(gòu)弛豫)，第一步離子交換的溫度設(shè)定為460 ℃，離子交換時(shí)間為1～8 h。為抑制第二步離子交換過(guò)程中產(chǎn)生應(yīng)力弛豫，第二步離子交換溫度設(shè)定為410 ℃，交換時(shí)間為0.5 h。

2.2.1 兩步法離子交換對(duì)玻璃表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度的影響

兩步法離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力、應(yīng)力層深度與表面維氏硬度如圖6所示。由圖6可知，第一步離子交換時(shí)硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比對(duì)離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度具有顯著的影響(見(jiàn)圖6(a))。圖6(a)中數(shù)據(jù)點(diǎn)分別為離子交換1 h、2 h、4 h、6 h和8 h。當(dāng)熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.1時(shí)(圖6(a)中空心菱形所示)，隨著離子交換時(shí)間從1 h逐漸延長(zhǎng)至8 h，離子交換層深度逐漸從34 μm逐漸增大到82 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從503 MPa逐漸降低至440 MPa。當(dāng)熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.2時(shí)(圖6(a)中空心圓所示)，隨著離子交換時(shí)間從1 h逐漸延長(zhǎng)至8 h，離子交換層深度逐漸從33 μm逐漸增大到79 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從372 MPa逐漸降低至341 MPa。當(dāng)熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.4時(shí)(圖6(a)中空心正方形所示)，隨著離子交換時(shí)間從1 h逐漸延長(zhǎng)至8 h，離子交換層深度逐漸從33 μm逐漸增大到69 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從244 MPa逐漸降低至222 MPa。上述結(jié)果表明，在460 ℃離子交換條件下，隨著離子交換時(shí)間的延長(zhǎng)，玻璃同樣出現(xiàn)了應(yīng)力弛豫現(xiàn)象。熔鹽1中硝酸鈉含量越高，離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力越低，離子交換深度越淺，說(shuō)明離子交換后玻璃表層中K+含量越低，Na+含量越高。

將上述在熔鹽1中進(jìn)行離子交換后的玻璃在熔鹽2中進(jìn)行第二步離子交換，離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度測(cè)試結(jié)果如圖6(a)所示。與第一步離子交換的結(jié)果相比，第二步離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度均得到了較大的提升。當(dāng)?shù)谝徊饺埯}中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.1時(shí)(圖6(a)中實(shí)心菱形所示)，第二步離子交換后玻璃的應(yīng)力層深度從41 μm逐漸增大到93 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從953 MPa逐漸降低至846 MPa。當(dāng)?shù)谝徊饺埯}中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.2時(shí)(圖6(a)中實(shí)心圓所示)，第二步離子交換后玻璃的應(yīng)力層深度從35 μm逐漸增大到83 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從968 MPa逐漸降低至901 MPa。當(dāng)?shù)谝徊饺埯}中硝酸鈉與硝酸鉀的質(zhì)量比為0.4時(shí)(圖6(a)中實(shí)心方形所示)，第二步離子交換后玻璃的應(yīng)力層深度從34 μm逐漸增大到79 μm，表面壓應(yīng)力逐漸從972 MPa逐漸降低至935 MPa。結(jié)果表明，當(dāng)?shù)谝徊饺埯}中硝酸鈉含量較高時(shí)，第二步離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力較高，但離子交換層深度提升較小，反之亦然。上述結(jié)果表明，采用兩步法離子交換可以使離子交換后的玻璃兼具較高的表面壓應(yīng)力與較大的應(yīng)力層深度。

2.2.2 兩步法離子交換對(duì)玻璃表面維氏硬度的影響

兩步法離子交換后玻璃硬度的變化與玻璃表面壓應(yīng)力的變化相似(見(jiàn)圖6(b))。在第一步離子交換中，玻璃的表面維氏硬度隨著混合熔鹽中硝酸鈉含量的增加逐漸降低。當(dāng)?shù)谝徊浇粨Q熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀質(zhì)量比為0.1時(shí)，隨著交換時(shí)間的延長(zhǎng)，玻璃的表面維氏硬度值由7.14 GPa(交換時(shí)間1 h)逐漸降低至6.91 GPa(交換時(shí)間8 h)。當(dāng)?shù)谝徊浇粨Q熔鹽中硝酸鈉與硝酸鉀質(zhì)量比為0.2與0.4時(shí)，交換后玻璃的表面維氏硬度值分別降低至6.68 GPa(交換時(shí)間8 h)與6.42 GPa(交換時(shí)間8 h)。當(dāng)采用熔鹽1(硝酸鈉與硝酸鉀質(zhì)量比分別為0.1、0.2、0.4)進(jìn)行第一步離子交換，熔鹽2進(jìn)行第二步離子交換后，玻璃的表面維氏硬度得到了較大的提升(圖6(b))。當(dāng)?shù)谝徊诫x子交換時(shí)間為1 h，第二步離子交換后玻璃的表面維氏硬度值分別提升至7.86 GPa、7.92 GPa、8.14 GPa，明顯高于一步法離子交換中所獲得的表面維氏硬度值。當(dāng)?shù)谝徊诫x子交換時(shí)間延長(zhǎng)時(shí)，第二步離子交換后玻璃的表面維氏硬度逐漸下降；當(dāng)?shù)谝徊诫x子交換時(shí)間為8 h時(shí)，第二步離子交換后玻璃的表面維氏硬度值分別降低至7.13 GPa、7.21 GPa、7.28 GPa。上述結(jié)果表明，當(dāng)?shù)谝徊饺埯}中硝酸鈉含量較高時(shí)，第二步離子交換后玻璃的表面維氏硬度值較高，反之亦然。這與兩步法離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力變化情況相似。

圖6 兩步法離子交換后玻璃的表面壓應(yīng)力、應(yīng)力層深度與表面維氏硬度

2.2.3 一步法與兩步法離子交換的比較

一步法離子交換受應(yīng)力弛豫(結(jié)構(gòu)弛豫)的影響，當(dāng)離子交換溫度較高或者離子交換時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，玻璃表面壓應(yīng)力逐漸降低，使玻璃難以兼具較大的表面壓應(yīng)力與應(yīng)力層深度。采用兩步法離子交換，第一步使用硝酸鉀與硝酸鈉的混合熔鹽，在較高溫度條件下進(jìn)行離子交換，使玻璃產(chǎn)生較大的應(yīng)力弛豫；在較低溫度與較短時(shí)間條件下進(jìn)行第二步離子交換后，玻璃的表面壓應(yīng)力較高，應(yīng)力層深度較大，同時(shí)玻璃的硬度也獲得較大的提升。因此，采用兩步法離子交換工藝，可以顯著提升離子交換后玻璃的綜合力學(xué)性能。

3 結(jié) 論

(1)受結(jié)構(gòu)弛豫的影響，一步法離子交換的玻璃難以兼具較高的表面壓應(yīng)力與較大的應(yīng)力層深度；一步法離子交換的玻璃密度先降低后升高，表面維氏硬度先升高后降低。

(2)結(jié)合結(jié)構(gòu)弛豫的特點(diǎn)，在兩步法離子交換中，第一步采用硝酸鈉與硝酸鉀的混合熔鹽，較高的離子交換溫度和較長(zhǎng)的離子交換時(shí)間使玻璃具有較深的應(yīng)力層深度；第二步采用加入添加劑的硝酸鉀熔鹽,較低的離子交換溫度和較短的離子交換時(shí)間使玻璃最終兼具較高的表面壓應(yīng)力、較大的應(yīng)力層深度與較高的表面維氏硬度。