影響豬胰管封閉效果的電刀參數(shù)分析

鄭 靖 ，劉祎程 ，張 浩 ，楊 丹 ，李可洲

（1. 西南交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，四川 成都 610031；2. 四川大學(xué)華西醫(yī)院，四川 成都 610041）

胰瘺是胰腺外科手術(shù)中最常見(jiàn)的術(shù)后并發(fā)癥，胰瘺往往會(huì)引起腹腔膿腫、腹腔血管破裂、胃排空延遲等問(wèn)題，顯著增加患者圍手術(shù)期的死亡風(fēng)險(xiǎn)，因胰瘺引起的死亡率高達(dá)20%[1-4]. 術(shù)后胰瘺主要與胰管內(nèi)胰液外滲有關(guān)[5]，目前，預(yù)防術(shù)后胰瘺尚無(wú)可靠的解決方法[6].

現(xiàn)有研究表明高頻電刀在預(yù)防術(shù)后胰瘺上有積極的效果：Burdío等[7]發(fā)現(xiàn)使用射頻消融裝置可以使胰腺殘端組織完全收縮閉合，與機(jī)械吻合器相比有更好的胰管封閉效果； Ikeda等[8]通過(guò)對(duì)比研究雙極電凝和直線切割閉合器在進(jìn)行豬胰腺遠(yuǎn)端切除時(shí)的作用效果，發(fā)現(xiàn)雙極電凝組胰管爆破壓明顯更高；Chamberlain等[9]通過(guò)活體和體外模擬實(shí)驗(yàn)，研究超聲刀與標(biāo)準(zhǔn)單極電凝對(duì)胰管閉合效果的影響，發(fā)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)電凝組的胰瘺發(fā)生率略低于超聲刀處理組；Nagakawa等[10]開(kāi)發(fā)了一種柔性電凝系統(tǒng)，該系統(tǒng)的峰值電壓小于200 V，遠(yuǎn)低于普通高頻電刀，不僅能緩解手術(shù)過(guò)程中的電弧放電現(xiàn)象，還能有效閉合小直徑胰管，具有良好的止血防胰瘺效果； 李宵宇[11]通過(guò)體外模擬實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)高頻電刀的操作參數(shù)會(huì)影響胰管閉合效果；此外，電極的尺寸參數(shù)會(huì)在一定程度上影響電流密度的分布，進(jìn)而影響組織損傷范圍、損傷程度以及電刀的作用效果[12-13]. 然而，目前尚缺乏高頻電刀機(jī)電參數(shù)對(duì)胰管封閉效果影響規(guī)律的系統(tǒng)認(rèn)識(shí)，醫(yī)生僅依靠個(gè)人經(jīng)驗(yàn)對(duì)高頻電刀機(jī)電參數(shù)進(jìn)行選擇，這導(dǎo)致在臨床上無(wú)法有效利用高頻電刀的止血防胰瘺功能.

本研究采用體外模擬實(shí)驗(yàn)方法，利用胰管爆破壓測(cè)試方法對(duì)豬胰管封閉效果進(jìn)行定量評(píng)價(jià). 通過(guò)單因素實(shí)驗(yàn)研究干燥模式下不同機(jī)電參數(shù)對(duì)胰管爆破壓的影響規(guī)律，結(jié)合三因素三水平的響應(yīng)面分析方法，分析胰管封閉效果與電刀功率、作用時(shí)間以及電極前端直徑之間的關(guān)系，獲取影響防胰瘺焦痂結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵機(jī)電參數(shù)，并且優(yōu)化計(jì)算出干燥模式下閉合胰管的最佳機(jī)電參數(shù). 本研究結(jié)果可為胰腺外科醫(yī)生的臨床操作方案提供實(shí)驗(yàn)依據(jù)和理論支撐.

1 材料與方法

1.1 材料

1.1.1 生物組織樣品

豬胰腺的解剖位置、生理結(jié)構(gòu)和CT影像特征等均與人體胰腺高度一致，因此在針對(duì)胰腺疾病的研究中，通常采用豬胰腺作為試驗(yàn)樣本[14]. 本研究選用新鮮離體豬胰腺進(jìn)行試驗(yàn)，所用豬胰腺均來(lái)自本地屠宰場(chǎng)，總長(zhǎng)在23 cm左右，主胰管直徑在1.30 mm左右，保存于4 ℃生理鹽水中于1 h內(nèi)轉(zhuǎn)運(yùn)至實(shí)驗(yàn)室；用陶瓷刀切除胰腺表面的結(jié)締組織，截取胰腺左部約14 cm的主體部分進(jìn)行試驗(yàn)；為防止樣品失活，整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程在豬胰腺離體4 h內(nèi)完成.

1.1.2 手術(shù)電極樣品

本研究中共使用了以下6種手術(shù)電極，均是304不銹鋼加工制造的球狀電極，前端直徑分別為0.50、1.00、2.00、3.00、4.00、5.00 mm；加工設(shè)備為磨床，樣品表面粗糙度為0.4～0.6 μm.

1.2 方法

1.2.1 爆破壓測(cè)試方法

測(cè)試血管吻合口承壓能力通常采用爆破壓試驗(yàn)，吻合口破裂時(shí)的壓力即為血管吻合口的爆破壓[15]. 為定量分析高頻電刀作用后組織融合部位對(duì)胰管的封閉效果，本研究基于焦痂封閉胰管與血管閉合的相似性，將爆破壓作為評(píng)價(jià)胰管閉合效果的指標(biāo)，并自行設(shè)計(jì)了一種測(cè)量胰管爆破壓的裝置，如圖1所示，該裝置由蠕動(dòng)泵、中心靜脈導(dǎo)管和數(shù)字壓力表組成. 胰管爆破壓的測(cè)試步驟如下：1） 中心靜脈導(dǎo)管從胰腺遠(yuǎn)端主胰管中穿入，貫穿胰管后尾端接入三通；2） 利用高頻電刀燒灼胰腺斷面，形成焦痂封閉胰管；3） 蠕動(dòng)泵泵水速率設(shè)置為0.4 mL/s（模擬胰液流動(dòng)速度），觀察數(shù)字壓力表讀數(shù)，記錄峰值壓力為胰管爆破壓.

圖1 爆破壓測(cè)試裝置和高頻電刀裝置Fig. 1 Burst pressure test device and electrosurgical unit

1.2.2 響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)和分析方法

首先進(jìn)行胰管爆破壓?jiǎn)我蛩卦囼?yàn)：

步驟1作用時(shí)間2.00 s，電極前端直徑2.00 mm，功率分別為40、50、60、70、80 W，每組測(cè)10次取均值；

步驟2取步驟1中最佳作用功率為定值，電極前端直徑2.00 mm，時(shí)間分別為1.00、2.00、3.00、4.00、5.00 s，每組測(cè)10次取均值；

步驟3取步驟1中最佳作用功率和步驟2中最佳作用時(shí)間為定值，電極前端直徑分別為1.00、2.00、3.00、4.00、5.00 mm，每組測(cè)10次取均值.

根據(jù)單因素試驗(yàn)結(jié)果，獲取各變量的最優(yōu)取值范圍，確定因素水平，采用Box-Benhnken試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法確定試驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行爆破壓測(cè)試[16]. 本研究采用式（1）多元二次響應(yīng)面函數(shù)進(jìn)行分析.

式中：xi、xj為自變量，p為變量個(gè)數(shù)；β0、βi、βii分別為常數(shù)項(xiàng)、一階待定系數(shù)和二階待定系數(shù)；βij為交互作用待定系數(shù).

為探明機(jī)電參數(shù)對(duì)胰管爆破壓的影響關(guān)系，將爆破壓設(shè)為響應(yīng)變量Y，自變量分別設(shè)為A、B、C，響應(yīng)面函數(shù)為

獲得各試驗(yàn)點(diǎn)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)后，通過(guò)響應(yīng)面分析軟件Design-Expert進(jìn)行擬合，確定響應(yīng)面函數(shù)的待定系數(shù)，獲取胰管爆破壓響應(yīng)面回歸方程模型. 進(jìn)行方差分析確定函數(shù)關(guān)系的可靠性；通過(guò)響應(yīng)面分析各因素間的交互作用關(guān)系；求解該回歸方程的最大值獲取具有最佳胰管封閉效果的電刀機(jī)電參數(shù).

2 結(jié)果與討論

2.1 胰管爆破壓?jiǎn)我蛩卦囼?yàn)

2.1.1 電刀功率的影響

干燥模式下作用時(shí)間為2.00 s，電極前端直徑為2.00 mm時(shí)，豬胰管爆破壓隨電刀功率增加的變化趨勢(shì)如圖2所示. 由圖2可知：功率從40 W到60 W時(shí)，輸出能量的增大使斷面組織有足夠的熱量形成焦痂，胰管爆破壓從(4.28 ± 0.55) kPa增至(9.74 ±0.57) kPa；功率從60 W到80 W時(shí)，胰管爆破壓持續(xù)降低，說(shuō)明過(guò)高的熱效應(yīng)會(huì)破壞焦痂結(jié)構(gòu)；電刀功率在60 W附近時(shí)，生成的焦痂具備最佳胰管封閉效果. 文獻(xiàn)報(bào)道中狗胰管的爆破壓為8.00～40.00 kPa[10]，與本研究爆破壓實(shí)驗(yàn)結(jié)果相似.

2.1.2 作用時(shí)間的影響

干燥模式下作用功率為60 W，電極前端直徑為2.00 mm時(shí)，爆破壓隨作用時(shí)間增加的變化趨勢(shì)如圖3所示. 由圖3可知：作用時(shí)間從1.00 s到2.00 s時(shí)，作用時(shí)間的延長(zhǎng)使能量能傳導(dǎo)深度增加，進(jìn)而使得焦痂厚度增加，爆破壓升高；作用時(shí)間從2.00 s到5.00 s時(shí)，胰管爆破壓下降，說(shuō)明延長(zhǎng)作用時(shí)間雖然能增加焦痂厚度，但也會(huì)導(dǎo)致焦痂碳化嚴(yán)重，破壞焦痂結(jié)構(gòu)；作用時(shí)間在2.00 s附近時(shí)，生成的焦痂具備最佳胰管封閉效果.

圖3 不同作用時(shí)間下豬胰管爆破壓Fig. 3 Burst pressure of porcine pancreatic duct under different action time

2.1.3 電極直徑的影響

干燥模式下作用功率為60 W，作用時(shí)間為2.00 s時(shí)，爆破壓隨電極前端直徑增加的變化趨勢(shì)如圖4所示. 由圖4可知：電極前端直徑從1.00 mm到2.00 mm時(shí)，電極前端與組織的接觸面積擴(kuò)大，局部電流密度減小，電火花對(duì)焦痂表面結(jié)構(gòu)的破壞程度減弱，爆破壓升高；電極前端直徑從2.00 mm到5.00 mm時(shí)，爆破壓緩慢下降，說(shuō)明電流密度減小雖然使電火花對(duì)焦痂表面結(jié)構(gòu)的破壞程度減輕，但電極產(chǎn)熱分散，主胰管附近組織無(wú)法獲得足夠熱量，組織收縮程度不夠，導(dǎo)致胰管封閉效果變差；電極前端直徑在2.00 mm附近時(shí)，生成的焦痂具備最佳胰管封閉效果.

圖4 不同直徑電極作用下豬胰管爆破壓Fig. 4 Burst pressure of porcine pancreatic duct under different diameter electrodes

2.2 爆破壓與焦痂結(jié)構(gòu)的關(guān)系

圖5為具有不同胰管封閉效果的焦痂表面激光共聚焦顯微鏡（LSCM）形貌圖. 由圖5可知：爆破壓高的胰腺組織斷面焦痂表面孔洞直徑較小、孔洞數(shù)量較少、碳化程度較輕，且無(wú)明顯貫穿孔洞. 圖6為具有不同胰管封閉效果的焦痂剖面光學(xué)顯微鏡（OM）形貌圖，由圖6可知：爆破壓高的胰腺組織焦痂剖面碳化區(qū)較薄，過(guò)渡區(qū)與碳化區(qū)總體厚度較厚，胰管封閉區(qū)域厚度明顯大于對(duì)照組；圖6（a）中胰管并未被焦痂完全封堵，圖6（b）中胰管封閉效果較好，但是焦痂過(guò)渡區(qū)與碳化區(qū)以及正常組織之間均有裂縫，易被液體滲漏. 結(jié)合具有不同胰管封閉效果的焦痂剖面形貌、焦痂表面形貌以及胰管爆破壓數(shù)據(jù)表明，胰腺組織焦痂形貌結(jié)構(gòu)與胰管爆破壓高低有密切聯(lián)系.

圖5 焦痂表面LCSM形貌Fig. 5 LCSM morphology of eschar surface

圖6 焦痂剖面OM形貌Fig. 6 OM morphology of eschar section

2.3 響應(yīng)面試驗(yàn)結(jié)果及方差分析

單因素試驗(yàn)結(jié)果表明以上3個(gè)因素均對(duì)胰管封閉效果存在顯著影響，因此選擇高頻電刀的功率（A）、高頻電刀的作用時(shí)間（B）以及高頻電刀電極前端直徑（C）進(jìn)行三因素三水平的響應(yīng)面分析試驗(yàn)，各因素的水平根據(jù)單因素試驗(yàn)結(jié)果確定，具體數(shù)值見(jiàn)表1.

表1 響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)因素水平表Tab. 1 Levels of independent variables for BBD

通過(guò)Box-Benhnken試驗(yàn)設(shè)計(jì)原理獲取17個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)，并通過(guò)體外模擬試驗(yàn)獲取了各試驗(yàn)點(diǎn)的胰管爆破壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表2所示. 采用Design-Expert進(jìn)行二次響應(yīng)面回歸分析，得到式（3）所示多元二次響應(yīng)面回歸模型.

表2 響應(yīng)面試驗(yàn)點(diǎn)與試驗(yàn)結(jié)果Tab. 2 Test points and results of BBD

如表3所示，胰管爆破壓方程模型的F值為67.95，表明該方程模型極顯著. 校正復(fù)相關(guān)系數(shù)與預(yù)測(cè)復(fù)相關(guān)系數(shù)差異小，且均接近1，說(shuō)明該方程模型無(wú)需進(jìn)一步優(yōu)化. 該方程模型中的一次項(xiàng)A顯著（P< 0.05），一次項(xiàng)B、C，二次項(xiàng)AB、AC、A2、B2、C2極顯著（P< 0.01），這說(shuō)明各因素除了單獨(dú)對(duì)爆破壓有影響外，它們之間還有明顯的交互作用. 變異系數(shù)顯著低于15%表示所有試驗(yàn)數(shù)據(jù)無(wú)明顯異常；此外，失擬項(xiàng)表示模型與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合程度，如表3所示，該模型的失擬項(xiàng)極不顯著（P值0.247? 0.05），表明該回歸方程模型的擬合值與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相比非正常誤差占比小，無(wú)失擬因素存在. 信噪比的數(shù)值（21.786）較大，表明用該方程模型對(duì)胰管爆破壓進(jìn)行預(yù)測(cè)分析極為可靠.

表3 爆破壓響應(yīng)面回歸模型方差分析Tab. 3 ANOVA test results for burst pressure model

通過(guò)爆破壓的殘差正態(tài)概率圖（圖7）可以判斷殘差是否服從正態(tài)分布，爆破壓殘差點(diǎn)位于直線兩側(cè)，服從正態(tài)分布. 模型的擬合度圖（圖8）為爆破壓預(yù)測(cè)值與實(shí)驗(yàn)值的對(duì)應(yīng)關(guān)系，預(yù)測(cè)值是根據(jù)回歸方程模型計(jì)算得到的響應(yīng)值，可以看到預(yù)測(cè)值與實(shí)驗(yàn)值分布規(guī)律吻合，大致處于同一直線上. 方差分析結(jié)果表明，該模型能較好地?cái)M合實(shí)驗(yàn)結(jié)果，因此可用該響應(yīng)面方程模型來(lái)分析各因素之間的作用關(guān)系并獲取各因素的最優(yōu)組合.

圖7 殘差正態(tài)概率Fig. 7 Residual normal probability

圖8 方程模型的擬合度Fig. 8 Goodness-of-fit of empirical model

2.4 等高線圖及響應(yīng)曲面圖

等高線及響應(yīng)曲面圖可以直觀地反映各自變量對(duì)因變量的影響，便于找出最佳機(jī)電參數(shù)以及各個(gè)機(jī)電參數(shù)之間的相互作用關(guān)系. 當(dāng)?shù)雀呔€圖趨向于圓形時(shí)，說(shuō)明兩個(gè)因素相對(duì)獨(dú)立的對(duì)響應(yīng)值產(chǎn)生影響，當(dāng)?shù)雀呔€圖趨向于橢圓形時(shí)，說(shuō)明兩個(gè)因素之間有顯著的交互作用[17]；而在響應(yīng)曲面圖中，可以通過(guò)曲面的傾斜度確定某個(gè)因素對(duì)響應(yīng)值的影響程度，曲面傾斜度越高、坡度越陡，說(shuō)明該因素對(duì)響應(yīng)值影響越顯著，傾斜度可以從顏色變化趨勢(shì)來(lái)判斷，由藍(lán)到紅的變化趨勢(shì)越快，說(shuō)明坡度越陡. 在本研究中將高頻電刀的功率（A）、高頻電刀的作用時(shí)間（B）和高頻電刀電極前端直徑（C）分為（A，B）、（A，C）和（B，C） 3組進(jìn)行對(duì)比分析.

不同時(shí)間和功率作用下胰管爆破壓等高線及響應(yīng)曲面如圖9所示，由圖9可知：等高線大致呈橢圓形，這表明作用時(shí)間和電刀功率之間有較強(qiáng)的交互作用；從響應(yīng)曲面的顏色變化趨勢(shì)可以看到，作用時(shí)間的響應(yīng)曲面略陡于電刀功率的響應(yīng)曲面，而作用時(shí)間的等高線密度也略高于電刀功率，因此能判斷出電刀的作用時(shí)間對(duì)爆破壓的影響程度相比電刀功率更顯著；同時(shí)，從響應(yīng)曲面能明顯看出爆破壓并不會(huì)隨著作用時(shí)間或者作用功率的增加或者減小發(fā)生發(fā)散性變化，而是在某個(gè)區(qū)域內(nèi)存在一個(gè)最佳響應(yīng)峰值；在最佳響應(yīng)區(qū)域內(nèi)胰管爆破壓大于9.00 kPa，電刀的作用時(shí)間在1.50～2.50 s，電刀的作用功率在55～65 W.

圖9 不同作用功率和作用時(shí)間下爆破壓等高線與響應(yīng)曲面Fig. 9 Contour plots and Response surface of burst pressure under different power and times

不同功率和電極前端直徑作用下的等高線及響應(yīng)曲面如圖10所示. 由圖10可知：等高線趨向于圓形，這表示電刀功率和電極前端直徑對(duì)爆破壓的交互作用較弱，兩個(gè)因素相對(duì)獨(dú)立地對(duì)爆破壓產(chǎn)生影響；從響應(yīng)曲面的顏色變化趨勢(shì)可以看到，電極前端直徑的響應(yīng)曲面略陡于電刀功率的響應(yīng)曲面，而電極前端直徑的等高線密度也略高于電刀功率，因此能判斷出電極前端直徑對(duì)爆破壓的影響程度相比電刀功率更顯著；同時(shí)，從響應(yīng)曲面能明顯看出爆破壓并不會(huì)隨著功率和電極前端直徑的增加或者減小發(fā)生發(fā)散性變化，而是在某個(gè)區(qū)域內(nèi)存在一個(gè)最佳響應(yīng)峰值；在最佳響應(yīng)區(qū)域內(nèi)胰管爆破壓大于9.00 kPa，電刀的作用功率在55～65 W，電極前端直徑在1.50～3.00 mm.

圖10 不同電極前端直徑和作用功率下爆破壓等高線與響應(yīng)曲面Fig. 10 Contour plots and Response surface of burst pressure under different electrode diameter and power

不同時(shí)間和電極前端直徑下的等高線及響應(yīng)曲面如圖11所示. 由圖11可知：等高線趨向于圓形，這說(shuō)明作用時(shí)間和電極前端直徑對(duì)爆破壓的交互作用較弱，兩個(gè)因素相對(duì)獨(dú)立地對(duì)爆破壓產(chǎn)生影響；從響應(yīng)曲面的顏色變化趨勢(shì)可以看到，兩個(gè)因素的響應(yīng)曲面陡度無(wú)明顯區(qū)別，等高線密度基本一致，因此能判斷出作用時(shí)間與電極前端直徑對(duì)爆破壓的影響程度相當(dāng)；同時(shí)，從響應(yīng)曲面能明顯看出爆破壓并不會(huì)隨著作用時(shí)間和電極前端直徑的增加或減小發(fā)生發(fā)散性變化，而是在某個(gè)區(qū)域內(nèi)存在一個(gè)最佳響應(yīng)峰值；在最佳響應(yīng)區(qū)域內(nèi)胰管爆破壓大于9.00 kPa，電刀的作用時(shí)間在1.50～3.00 s，電極前端直徑在1.50～3.00 mm.

圖11 不同電極前端直徑和作用時(shí)間下爆破壓等高線與響應(yīng)曲面Fig. 11 Contour plots and response surface of burst pressure under different electrode diameter and times

綜上所述：高頻電刀的作用功率、作用時(shí)間之間具有較顯著的交互作用，二者共同對(duì)胰管爆破壓產(chǎn)生影響；電極前端直徑與電刀功率、作用時(shí)間無(wú)顯著交互作用，相對(duì)獨(dú)立的影響胰管爆破壓；電刀功率相比電極前端直徑和作用時(shí)間對(duì)爆破壓的影響程度較弱.

2.5 最優(yōu)機(jī)電參數(shù)下焦痂形貌

通過(guò)多元二次回歸方程模型得到如下最佳機(jī)電參數(shù)：電刀功率59.39 W、作用時(shí)間2.18 s、電極前端直徑2.31 mm. 為探究最佳機(jī)電參數(shù)下的焦痂結(jié)構(gòu)，選取電刀功率59.00 W、作用時(shí)間2.00 s、電極前端直徑2.30 mm進(jìn)行了體外模擬實(shí)驗(yàn)，獲取了焦痂表面形貌和焦痂剖面形貌結(jié)構(gòu)特征.

如圖12（a）所示，焦痂表面孔洞直徑較小，大部分孔洞直徑為100～200 μm，無(wú)明顯貫穿孔洞，碳化程度較輕，具有良好的致密性. 如圖12（b）所示，焦痂剖面分為碳化區(qū)及過(guò)渡區(qū)，碳化區(qū)較淺，碳化區(qū)與過(guò)渡區(qū)總體厚度較厚，兩個(gè)區(qū)域之間無(wú)明顯裂縫，且過(guò)渡區(qū)與組織結(jié)合較為緊密. 此外，右部胰管封閉效果較好，胰管封閉厚度約為1023 μm，且胰管封閉區(qū)域組織有一定程度的收縮，起到封堵胰管的作用. 結(jié)果表明，具有良好胰管封閉效果的焦痂表面具有較高的致密性，整體厚度適中，焦痂碳化區(qū)較薄，過(guò)渡區(qū)與碳化區(qū)以及正常組織之間均無(wú)明顯縫隙，胰管封閉區(qū)域組織有一定程度的收縮.

圖12 最佳機(jī)電參數(shù)作用下焦痂形貌Fig. 12 Morphology of eschar under the best electromechanical parameters

本研究中豬胰管直徑在1.30 mm左右，而人體主胰管直徑通常在2.00～3.00 mm，Halle-smith 等[18]以及Liu等[19]研究表明胰管直徑對(duì)術(shù)后胰瘺有顯著影響. 另外，離體實(shí)驗(yàn)的溫度環(huán)境和體溫相差較大，可能對(duì)結(jié)痂效果產(chǎn)生影響；其次，離體豬胰管中無(wú)液體流動(dòng)，而實(shí)際手術(shù)過(guò)程中，胰腺內(nèi)的液體流動(dòng)的流量和壓力會(huì)對(duì)結(jié)果造成一定偏差. 本研究中基于離體實(shí)驗(yàn)方法，建立了研究最佳封閉效果機(jī)電參數(shù)的分析手段，將為動(dòng)物活體實(shí)驗(yàn)參數(shù)的選取提供依據(jù).后續(xù)的活體實(shí)驗(yàn)中應(yīng)充分考量環(huán)境溫度、流體壓力和流量、胰管直徑等因素對(duì)胰管封閉效果的影響. 現(xiàn)階段研究結(jié)果有助于高頻電刀在胰腺外科防胰瘺治療領(lǐng)域的有效應(yīng)用.

3 結(jié) 論

本研究利用爆破壓測(cè)試方法對(duì)胰管封閉效果進(jìn)行定量分析. 基于響應(yīng)面分析法，獲取高頻電刀關(guān)鍵機(jī)電參數(shù)之間的交互作用關(guān)系以及具有最佳胰管封閉效果的機(jī)電參數(shù)，結(jié)論如下：

1） 電極前端直徑主要通過(guò)改變局部電流密度，從而影響焦痂表面的致密度和組織收縮程度，是影響胰管封閉效果的獨(dú)立因素.

2） 電刀功率和作用時(shí)間共同改變整體能量輸出大小，影響焦痂的厚度以及焦痂的碳化程度，兩者之間有顯著性的交互作用，共同對(duì)胰管封閉效果產(chǎn)生影響.

3） 干燥模式下具有最佳胰管封閉效果的機(jī)電參數(shù)為電刀功率59.39 W、作用時(shí)間2.18 s、電極前端直徑2.31 mm. 離體實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，該參數(shù)作用后生成的焦痂表面結(jié)構(gòu)致密，胰管封閉厚度適中，組織有一定程度的收縮，具有良好的胰管封閉效果.