碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合樓板靜載試驗(yàn)研究*

彭亞萍 王文超 金 鵬 李泓霖 史 壘

(上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)城市建設(shè)與安全工程學(xué)院， 上海 201418)

大力發(fā)展裝配式建筑是目前我國(guó)推動(dòng)建筑工業(yè)化進(jìn)程、促進(jìn)建筑業(yè)轉(zhuǎn)型升級(jí)的重要舉措。裝配式混凝土結(jié)構(gòu)中，樓蓋是最易于實(shí)現(xiàn)預(yù)制裝配化的部分，疊合樓蓋兼具裝配化的優(yōu)勢(shì)和現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)良好的整體性能，在裝配式混凝土結(jié)構(gòu)中得到廣泛應(yīng)用。

實(shí)際工程中，混凝土預(yù)制底板的側(cè)向拼縫方式?jīng)Q定著疊合板的整體工作性能，現(xiàn)行的 JGJ 1—2014《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[1]給出了適用于雙向板的“后澆帶式拼縫”和適用于單向板的“分離式拼縫”兩種形式?！昂鬂矌狡纯p”需要預(yù)制底板四周預(yù)留外伸鋼筋，給生產(chǎn)、堆放、運(yùn)輸和吊裝施工造成較大不便，預(yù)留后澆帶，現(xiàn)場(chǎng)施工需要支設(shè)模板，增加成本和工期，且施工質(zhì)量難以得到保證，不能顯現(xiàn)裝配式結(jié)構(gòu)的優(yōu)勢(shì)。采用“分離式拼縫”的疊合板，板側(cè)無(wú)需設(shè)外伸鋼筋，板縫密拼，施工簡(jiǎn)便，但難以滿足板的雙向傳力要求。

近年來(lái)國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)混凝土密拼疊合板的受彎性能開展了試驗(yàn)研究和有限元分析，吳方伯等、顏峰等的研究表明在拼縫處疊合面設(shè)置附加筋對(duì)提高樓板的承載力、剛度、抗裂性能效果明顯[2-3]。惲燕春等研究了桁架鋼筋間距、附加筋數(shù)量及搭接長(zhǎng)度對(duì)密拼疊合板承載力的影響[4]。吳方伯等提出了將附加筋做成連續(xù)的蛇形，可以起到較好的防裂效果，能使疊合層剛度分布更加均勻[5]。余泳濤等的研究發(fā)現(xiàn)在拼縫處設(shè)置桁架鋼筋可有效控制疊合面的剝離破壞，并提高疊合面垂直于拼縫方向的剛度和承載力[6]。上述研究均表明疊合板通過(guò)合理設(shè)置桁架筋和附加筋的形式、數(shù)量、搭接長(zhǎng)度可以實(shí)現(xiàn)雙向傳力，但存在承載能力略有下降、樓板剛度明顯降低、裂縫集中、混凝土疊合面易發(fā)生剝離破壞的缺陷，難以實(shí)現(xiàn)“等同現(xiàn)澆”的效果[2-9]。

為此，作者團(tuán)隊(duì)提出纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土雙向疊合樓板方案，通過(guò)在板底部跨縫粘貼纖維條帶來(lái)加強(qiáng)預(yù)制底板之間的傳力，增強(qiáng)密拼連接的整體性。通過(guò)合理設(shè)置纖維條帶及附加筋可以合理控制疊合板的厚度，取消后澆帶，減少施工工序，降低建造成本，提高生產(chǎn)效率。

模擬實(shí)際工程中樓板多為不等邊的矩形，周邊均有梁支承，設(shè)計(jì)了6塊四邊簡(jiǎn)支的矩形密拼混凝土雙向疊合樓板試件，開展靜力加載對(duì)比試驗(yàn)，對(duì)采用碳纖維條帶增強(qiáng)的單縫密拼雙向疊合板的受力特點(diǎn)和破壞形態(tài)、承載特性、抗彎剛度和裂縫發(fā)展等進(jìn)行了研究，結(jié)果證明碳纖維增強(qiáng)復(fù)材能在混凝土疊合板中有效發(fā)揮作用，碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼雙向疊合板的受彎承載能力滿足要求，抗彎剛度較之普通密拼疊合板明顯提高，裂縫開展延緩減小。

1 纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合板復(fù)合結(jié)構(gòu)

采用纖維增強(qiáng)復(fù)材的雙向疊合板密拼接縫構(gòu)造如圖1所示，拼縫處底面粘貼纖維條帶，形成纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土雙向疊合板復(fù)合結(jié)構(gòu)。垂直板縫方向的附加筋與桁架筋綁扎連接，形成空間桁架傳力體系。

1—纖維條帶； 2—預(yù)制底板； 3—后澆混凝土疊合層； 4—板底部縱向受力鋼筋； 5—板縫疊合面附加鋼筋； 6—桁架鋼筋； 7—板頂部縱向受力鋼筋。

彭亞萍等的研究[10]表明，將碳纖維條帶粘貼在混凝土雙向疊合板的拼縫處底面，能補(bǔ)充承受截面拉應(yīng)力，增加疊合板抗彎時(shí)的截面有效高度，提高拼縫截面抗彎承載力，增大樓板剛度，減小變形，延緩拼縫處的裂縫發(fā)展，減小疊合面剝離的可能性。碳纖維增強(qiáng)復(fù)材可使密拼連接實(shí)現(xiàn)疊合板的雙向傳力。

2 試驗(yàn)研究

2.1 試件設(shè)計(jì)與制作

為了驗(yàn)證碳纖維增強(qiáng)復(fù)材對(duì)密拼混凝土雙向疊合板受力性能的影響，試驗(yàn)設(shè)計(jì)制作了6塊寬度為1 500 mm、長(zhǎng)度為2 400 mm的疊合板，均為沿長(zhǎng)邊中部有1條拼縫的雙拼板，板厚均為120 mm(預(yù)制底板和現(xiàn)澆面層厚度均為60 mm)。A組2個(gè)普通密拼疊合板對(duì)比試件，變化因素是附加筋配置量的大?。籅組4個(gè)試件均為纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合樓板，變化因素有碳纖維條帶的強(qiáng)度和厚度、板縫是否采用聚合物砂漿預(yù)先處理兩個(gè)因素，構(gòu)件詳細(xì)參數(shù)見表1。

表1 試件主要參數(shù)

碳纖維的彈性模量均為2.45×105MPa，延伸率均為1.74。

試件的預(yù)制底板配置雙向φ8@150受力鋼筋，1 200 mm寬的預(yù)制底板中設(shè)置兩道桁架鋼筋，間距為(300+600+300) mm，上下弦鋼筋為φ8，腹桿鋼筋為φ6，實(shí)測(cè)鋼筋抗拉屈服強(qiáng)度為530.6 MPa，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為43.10 MPa?，F(xiàn)澆面層配置緊貼預(yù)制底板的疊合面附加鋼筋和板頂面雙向φ8@150受力鋼筋，實(shí)測(cè)鋼筋抗拉屈服強(qiáng)度為627.8 MPa，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為23.19 MPa。混凝土保護(hù)層厚度均為15 mm。碳纖維條帶的寬度均為100 mm，粘貼間距100 mm，跨縫兩側(cè)的錨固長(zhǎng)度按GB 50608—2011《纖維增強(qiáng)復(fù)合材料建設(shè)工程應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》[11]計(jì)算后取為550 mm，端頭垂直設(shè)置錨固壓條，粘貼好碳纖維增強(qiáng)復(fù)材的試件如圖2所示。

圖2 粘貼好纖維增強(qiáng)復(fù)材的試件

2.2 加載方案

疊合板試件的四邊設(shè)置簡(jiǎn)支支座，支撐于6個(gè)支墩之上，板底離地面高度1.2 m左右。使用500 kN集中荷載的電液伺服結(jié)構(gòu)試驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行靜力加載，借助分配梁來(lái)實(shí)現(xiàn)沿長(zhǎng)跨方向的四點(diǎn)同步加載，每個(gè)加載點(diǎn)下設(shè)置方形鋼板，鋼板下放置細(xì)砂，使加載效果接近均布面荷載。加載裝置如圖3所示。

圖3 試驗(yàn)加載裝置

試驗(yàn)采用荷載控制模式進(jìn)行分級(jí)加載，先進(jìn)行預(yù)加載調(diào)試，正式加載時(shí)在疊合板試件下表面混凝土開裂前每級(jí)加載20 kN，隨后每級(jí)加載40 kN，接近承載能力極限荷載時(shí)每級(jí)加載20 kN，直至荷載達(dá)到最大值。

2.3 量測(cè)方案

量測(cè)內(nèi)容包括荷載、位移、應(yīng)變、裂縫四個(gè)方面：加載控制系統(tǒng)自動(dòng)量測(cè)荷載；試件下表面設(shè)置5個(gè)位移計(jì),詳見圖4a，上表面設(shè)置4個(gè)位移計(jì)(試件四周支座的中部位置)來(lái)量測(cè)板的豎向位移(撓度)；附加鋼筋表面預(yù)埋4個(gè)鋼筋應(yīng)變片測(cè)量鋼筋應(yīng)變，詳見圖4b；B組試件下表面受拉區(qū)混凝土和碳纖維條帶表面沿長(zhǎng)跨方向各設(shè)置4個(gè)和6個(gè)混凝土應(yīng)變片，沿短跨方向混凝土表面設(shè)置4個(gè)混凝土應(yīng)變片，均在板底拼接縫的兩側(cè)對(duì)稱布置，設(shè)置于中間三個(gè)碳纖維條帶和其間隙的條帶狀混凝土的中部位置，詳見圖4c。A組試件的14個(gè)混凝土應(yīng)變片均粘貼于對(duì)應(yīng)位置的混凝土表面；裂縫出現(xiàn)結(jié)合直接觀察法和撓度轉(zhuǎn)折法確定，裂縫寬度采用裂縫測(cè)寬儀量測(cè)。每級(jí)加載持荷階段觀察并描繪裂縫的位置、走向，并記錄對(duì)應(yīng)的荷載值和裂縫寬度。

a—板底位移計(jì)布置； b—附加筋應(yīng)變片布置； c—板底混凝土及碳纖維應(yīng)變片布置。：位移計(jì)； ：鋼筋應(yīng)變片； -：應(yīng)變片。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 受力過(guò)程及破壞形態(tài)

6塊疊合板試件底部的可見裂縫分布均具有雙向板的特征，B組試件更加明顯，代表試件A1、B3的板底裂縫分布見圖5。所有試件在加載初期板側(cè)底部出現(xiàn)均勻分布的細(xì)小受彎裂縫，隨荷載增加逐漸向上延伸，穿過(guò)預(yù)制底板后繼續(xù)向上，多數(shù)試件局部出現(xiàn)疊合面水平滑移裂縫。6個(gè)試件均未出現(xiàn)拼縫處裂縫集中的現(xiàn)象。

a—A1； b—B3。

所有試件沿長(zhǎng)、短跨方向板側(cè)的裂縫形態(tài)如圖6所示。從板側(cè)觀察裂縫分布顯示：

a—長(zhǎng)跨方向； b—短跨方向。

1)6個(gè)試件沿短跨方向均發(fā)生不同程度的疊合面滑移現(xiàn)象，滑移位置均不在跨中但接近跨中，B組試件滑移位置更加遠(yuǎn)離跨中。

2)除B3以外其余5個(gè)試件沿長(zhǎng)跨方向均發(fā)生了疊合面滑移現(xiàn)象，滑移位置大多不在跨中，B組試件滑移位置多發(fā)生在FRP條帶約束區(qū)以外部位。

3)較之A組試件，B組試件出現(xiàn)疊合面滑移裂縫更晚一些，B3、B4到加載后期才出現(xiàn)。典型試件B1長(zhǎng)邊及短邊的裂縫分布及疊合面滑移裂縫照片如圖7所示，滑移面兩端斜裂縫是在大位移狀態(tài)下變形協(xié)調(diào)引起的。

a—長(zhǎng)邊板側(cè)滑移裂縫； b—短邊板側(cè)滑移裂縫。

碳纖維增強(qiáng)復(fù)材有效參與截面工作，應(yīng)變隨荷載持續(xù)增加。加載至300 kN時(shí)，試件B1跨越板縫的碳纖維條帶開始發(fā)生剝離，發(fā)出響聲，460 kN時(shí)試件B1和B3的板縫處碳纖維條帶局部斷裂，端頭錨固壓條斷裂。

3.2 承載特性分析

3.2.1特征荷載值

試驗(yàn)中結(jié)合直接觀察法和撓度轉(zhuǎn)折法確定試件的開裂荷載Pcr，最大裂縫寬度達(dá)到0.3 mm時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載取為使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載值Pu,c[12]，加載的極限荷載取為承載狀態(tài)試驗(yàn)荷載值Pu,s。試件的3個(gè)特征荷載值及其與試件A1的相對(duì)比值列于表2，對(duì)比分析可發(fā)現(xiàn)：

表2 試件特征荷載值

表中的相對(duì)比值是指試件特征荷載實(shí)測(cè)值相對(duì)試件A1的比值。

1)開裂荷載比較：B組試件較之A1提高50%(附加筋配置量相同)，說(shuō)明板底碳纖維條帶在加載初期已開始參與截面受力，延緩了混凝土的開裂；A2較之A1提高20%，說(shuō)明增加附加鋼筋量可提高開裂荷載值；B組試件高于A2，說(shuō)明板底設(shè)置碳纖維條帶較之疊合面配置附加鋼筋對(duì)提高開裂荷載更為有效。

2)使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載值比較：B組試件較之A1提高26.5%～34.9%，A2較之A1提高27.2%，B組試件相對(duì)比值平均值高于A2，原因同上，說(shuō)明碳纖維條帶對(duì)使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載值的提高貢獻(xiàn)明顯。

3)6個(gè)試件的極限荷載值非常接近，這是因?yàn)樗倪吅?jiǎn)支板主要沿短跨方向受力，而預(yù)制底板的拼縫沿長(zhǎng)跨方向設(shè)置，對(duì)短跨抗彎承載能力幾乎沒(méi)有影響，碳纖維條帶沿長(zhǎng)跨方向布置(錨固壓條短跨方向布置)，對(duì)短跨方向抗彎承載力幾乎沒(méi)有貢獻(xiàn)。

4)相同截面和配筋整澆樓板的開裂荷載Pcr、極限荷載Pu,s的計(jì)算值分別為111.83 kN、424.52 kN，B組試件的相應(yīng)實(shí)測(cè)值均大于整澆試件，說(shuō)明四邊簡(jiǎn)支的矩形混凝土密拼雙向疊合板的承載能力達(dá)到“等同現(xiàn)澆”。

3.2.2板底碳纖維增強(qiáng)復(fù)材受拉應(yīng)變及應(yīng)力分析

選取B組試件碳纖維條帶上有效應(yīng)變片測(cè)得的應(yīng)變均值，繪制出B組試件碳纖維條帶的荷載-應(yīng)變關(guān)系如圖8所示，碳纖維增強(qiáng)復(fù)材的拉應(yīng)變隨荷載持續(xù)增加，碳纖維復(fù)材有效參與截面抗彎，對(duì)比分析可見：

圖8 碳纖維增強(qiáng)復(fù)材荷載-應(yīng)變關(guān)系

1)4個(gè)試件的荷載-應(yīng)變關(guān)系早期上升段大致呈線性增長(zhǎng)，后期逐漸平緩，碳纖維條帶的應(yīng)力、應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率逐步加大。

2)試件B1、B2的極限應(yīng)變值較之試件B3、B4相對(duì)較大，前者約為后者極限應(yīng)變均值的1.6倍。極限應(yīng)變值最大和最小的試件B1、B4碳纖維增強(qiáng)復(fù)材極限應(yīng)力值分別為657 MPa、376 MPa，分別約為其原材抗拉強(qiáng)度的20%和10%，說(shuō)明碳纖維增強(qiáng)復(fù)材的抗拉強(qiáng)度冗余度較高，配置較高強(qiáng)度較多數(shù)量的碳纖維增強(qiáng)復(fù)材不能充分發(fā)揮作用。

3)同級(jí)荷載作用下，試件B2、B4的應(yīng)變略大于B1、B3，說(shuō)明預(yù)先使用聚合物砂漿填充板縫對(duì)增強(qiáng)結(jié)構(gòu)整體性、助力碳纖維增強(qiáng)復(fù)材充分發(fā)揮作用有貢獻(xiàn)。

3.2.3疊合面附加筋受拉應(yīng)變及應(yīng)力分析

選取試件附加筋上有效應(yīng)變片測(cè)得的應(yīng)變均值，繪出試件疊合面附加筋的荷載-應(yīng)變關(guān)系如圖9所示，對(duì)比分析可見：

圖9 附加鋼筋荷載-應(yīng)變關(guān)系

1)A組試件應(yīng)變隨荷載增大持續(xù)呈線性增大，B組試件的應(yīng)變曲線早期相對(duì)陡立，后期逐漸平緩。

2)施加相同荷載時(shí)，試件B1～B4的應(yīng)變明顯小于試件A1，說(shuō)明碳纖維增強(qiáng)復(fù)材發(fā)揮作用后，截面協(xié)調(diào)變形分配給附加筋的拉力變小。其中試件B1、B2的極限應(yīng)變值相差不大，分別約為A1的56%、55%；試件B3、B4的極限應(yīng)變值比較接近，分別約為A1的 43%和41%。說(shuō)明隨碳纖維增強(qiáng)復(fù)材抗力增大，疊合面附加筋應(yīng)力減小。

3)6個(gè)試件在極限荷載作用下，跨越板縫的疊合面附加筋均未發(fā)生屈服。極限應(yīng)變值最大和最小的試件A1、B4附加筋的極限應(yīng)力值分別為239，91.8 MPa，約為其屈服強(qiáng)度的66%和25%，說(shuō)明試件A1的附加筋配置量較為合適，B組試件的附加筋配置量相對(duì)較多，板底設(shè)碳纖維復(fù)材后可適當(dāng)減少附加筋配置量。

3.2.4板底混凝土受拉應(yīng)變及應(yīng)力分析

試件下表面混凝土應(yīng)變沿長(zhǎng)跨方向發(fā)展較慢，沿短跨方向相對(duì)較快，短跨方向應(yīng)變片較早被拉斷，表現(xiàn)出矩形四邊簡(jiǎn)支板的受力特點(diǎn)。試件長(zhǎng)、短跨兩個(gè)方向的荷載與板底跨中混凝土應(yīng)變關(guān)系曲線見圖10，對(duì)比分析可見：

a—長(zhǎng)跨方向； b—短跨方向。

1)同級(jí)荷載作用下，長(zhǎng)跨方向B組試件混凝土應(yīng)變明顯小于A1，略小于A2，特別是加載后期，說(shuō)明碳纖維增強(qiáng)復(fù)材承擔(dān)板底拉應(yīng)力后混凝土應(yīng)力、應(yīng)變相應(yīng)降低。

2)短跨方向混凝土較早承擔(dān)拉應(yīng)力，6個(gè)試件的曲線形狀較為相似，同級(jí)荷載作用下B組試件混凝土應(yīng)變略小于A組，沒(méi)有長(zhǎng)跨方向明顯，說(shuō)明長(zhǎng)跨方向設(shè)置碳纖維增強(qiáng)復(fù)材對(duì)短跨方向受力的有利影響較小。

3.3 變形能力分析

3.3.1板的撓度變形

取板底幾何中心處的最大撓度值，繪制出附加筋配置量相同的5個(gè)試件的荷載-跨中撓度關(guān)系曲線見圖11，跨中最大撓度值相互比較見表3，分析可見：

表3 試件最大撓度值分析

圖11 試件荷載-跨中撓度關(guān)系

1)同級(jí)荷載作用下，B組試件跨中最大撓度明顯小于A1，相對(duì)比值在0.66～0.95之間，平均為0.795，說(shuō)明板底粘貼碳纖維增強(qiáng)復(fù)材能將密拼混凝土疊合板的剛度提高1.25倍。

2)試件B2、B4相對(duì)B1、B3的比值分別為0.81、0.82，說(shuō)明板縫預(yù)先采用聚合物砂漿處理能使密拼混凝土疊合板的剛度提高1.23倍。

3)試件B3、B4相對(duì)B1、B2的比值分別為0.85、0.87，說(shuō)明采用抗力較大的碳纖維增強(qiáng)復(fù)材也能提高密拼混凝土疊合板的剛度，復(fù)材設(shè)計(jì)抗力(復(fù)材的強(qiáng)度與厚度相乘)增大1.75倍(B3、B4較之B1、B2)時(shí)，疊合板剛度提高1.1倍。

4)碳纖維增強(qiáng)復(fù)材抗力較大且板縫預(yù)先采用聚合物砂漿處理過(guò)的試件B4的后期撓度值相對(duì)最小，較之A1撓度比值為0.66，剛度較之A1提高了1.52倍。

3.3.2板底拼縫寬度發(fā)展

試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)板底拼縫中點(diǎn)的寬度進(jìn)行逐級(jí)測(cè)量，6個(gè)試件的拼縫中點(diǎn)寬度增量隨荷載增加的變化曲線如圖12所示，對(duì)比可見：

圖12 板底拼縫荷載-縫寬增量關(guān)系

1)B組試件的拼縫寬度增量相對(duì)A1明顯減小，可見碳纖維增強(qiáng)復(fù)材有效約束了密拼疊合板底拼縫處裂縫的出現(xiàn)與發(fā)展。

2)試件B2、B4的縫寬幾乎沒(méi)有發(fā)展，加載中后期只有很小的增大，說(shuō)明板縫預(yù)先采用聚合物砂漿處理過(guò)的碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土疊合板的整體性更好，受力過(guò)程中拼縫寬度幾乎沒(méi)有增加量。

4 結(jié) 論

本文對(duì)板底粘貼碳纖維增強(qiáng)復(fù)材的矩形四邊簡(jiǎn)支密拼混凝土疊合板進(jìn)行了靜載試驗(yàn)，驗(yàn)證了碳纖維增強(qiáng)復(fù)材能有效參與截面受力，得到如下結(jié)論：

1)四邊簡(jiǎn)支的密拼混凝土疊合板均能實(shí)現(xiàn)雙向傳力，承載能力達(dá)到“等同現(xiàn)澆”，試件均未出現(xiàn)拼縫處裂縫集中的現(xiàn)象，碳纖維增強(qiáng)復(fù)材-混凝土密拼疊合板的疊合面滑移現(xiàn)象相對(duì)普通密拼試件減緩，滑移位置遠(yuǎn)離跨中靠近板端。

2)板底長(zhǎng)跨方向粘貼碳纖維條帶可明顯降低板底混凝土的應(yīng)力、應(yīng)變，碳纖維增強(qiáng)復(fù)材對(duì)提高試件的開裂荷載、使用狀態(tài)試驗(yàn)荷載值貢獻(xiàn)明顯，但對(duì)短跨方向受力的有利影響較小，對(duì)試件極限荷載沒(méi)有影響。

3)板底粘貼碳纖維增強(qiáng)復(fù)材能顯著提高密拼混凝土疊合板的剛度，較之普通密拼能提高1.25倍。碳纖維增強(qiáng)復(fù)材設(shè)計(jì)抗力提高1.75倍時(shí)，剛度提高1.1倍。碳纖維增強(qiáng)復(fù)材對(duì)板底拼縫的約束作用非常明顯。

4)使用聚合物砂漿填充板縫對(duì)增強(qiáng)結(jié)構(gòu)整體性、助力碳纖維增強(qiáng)復(fù)材充分發(fā)揮作用有正向影響，但不顯著。聚合物砂漿填縫板抗彎剛度較之不填縫時(shí)提高1.23倍，受力過(guò)程中板底拼縫寬度增加量非常小。

5)隨碳纖維增強(qiáng)復(fù)材抗力的增大，疊合面附加筋應(yīng)力減小。板底設(shè)置碳纖維增強(qiáng)復(fù)材后可適當(dāng)減小疊合面附加筋用量，但配置抗力較高的碳纖維增強(qiáng)復(fù)材不能充分發(fā)揮作用。