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    鋯合金包殼脆化失效準(zhǔn)則現(xiàn)狀研究

    2022-04-09 14:53:02羅躍建錢(qián)立波許幼幼孫洪平
    科技視界 2022年9期
    關(guān)鍵詞:脆化燃耗包殼

    羅躍建 錢(qián)立波 許幼幼 孫洪平 張 明

    (中國(guó)核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610213)

    0 引言

    在核電設(shè)計(jì)中,核安全首道防線就是包殼,它擔(dān)負(fù)著防止核燃料泄漏的重要任務(wù),要求在整個(gè)使用過(guò)程中不能發(fā)生破損,造成放射性外泄。在眾多材料中,鋯合金以其優(yōu)良的物理性能、機(jī)械性能、核性能,成為包殼的首選材料。目前國(guó)際上的鋯合金主要有Zr-Sn系、Zr-Nb系和Zr-Sn-Nb系3大類(lèi)。

    失水事故(Loss of Coolant Accident,LOCA)是反應(yīng)堆運(yùn)行過(guò)程中非常嚴(yán)重的事故。LOCA事故下,鋯合金包殼失效主要表現(xiàn)在:

    (1)鋯合金的氧化將導(dǎo)致包殼脆化、破裂,最終導(dǎo)致堆芯幾何喪失、裂變產(chǎn)物釋放、氫氣產(chǎn)生以及放熱反應(yīng)產(chǎn)生大量熱量繼續(xù)惡化堆芯。

    (2)鋯包殼嚴(yán)重的塑性變形將導(dǎo)致堆芯冷卻劑流道的堵塞,引起堆芯傳熱惡化,加速堆芯降級(jí),最終引起裂變產(chǎn)物的釋放。

    自20世紀(jì)60年代,Wilson和Barnes首次發(fā)現(xiàn)包殼高溫氧化后的脆化失效現(xiàn)象以來(lái),研究人員進(jìn)行了大量脆化失效研究。1973年,美國(guó)原子能委員會(huì)(Atomic Energy Commission,AEC)基于Hobson環(huán)壓試驗(yàn),確立了ERC-17%&1204℃脆化失效準(zhǔn)則。在這之后,Chung、Sawatzky、Uetsuka等人進(jìn)行 了一系列試驗(yàn),研究氧濃度分布、腫脹破損區(qū)域吸氫效應(yīng)、約束效應(yīng)等因素的影響,驗(yàn)證了ERC-17%&1204℃準(zhǔn)則有效性。同時(shí)堆內(nèi)試驗(yàn)也表明了ERC-17%&1204℃準(zhǔn)則的必須一起使用。進(jìn)入新世紀(jì)后,Nagase、Kim、Billone、Brachet、Yegorova等進(jìn)行了大量 關(guān)于高燃耗、新型包殼合金的脆化失效試驗(yàn),主要關(guān)注輻照、預(yù)氫化對(duì)淬火驟冷階段抗熱沖擊失效的影響,以及淬火驟冷后包殼材料的塑性,結(jié)果表明了當(dāng)前包殼脆化失效準(zhǔn)則的不適用性。研究人員提出了可供參考的包殼脆化失效準(zhǔn)則建議,同時(shí)表明需要更深入的研究。

    本文完成了包殼脆化失效現(xiàn)狀分析,包括包殼脆化機(jī)理、Zr-Sn系包殼脆化失效、Zr-Nb系包殼脆化失效、近期高燃耗下包殼脆化失效、近期包殼脆化失效準(zhǔn)則合理建議幾個(gè)主要部分。

    1 鋯包殼脆化機(jī)理

    1.1 金相學(xué)基礎(chǔ)

    包殼脆化指包殼失去延展性能,LOCA工況下的氧化反應(yīng)是引起包殼脆化的主要因素。當(dāng)溫度低于650~800℃時(shí),鋯合金包殼具有六方密集堆結(jié)構(gòu),被稱為α相。當(dāng)溫度升高時(shí),晶體結(jié)構(gòu)開(kāi)始轉(zhuǎn)變?yōu)轶w心立方結(jié)構(gòu),即β相,中間存在α-β過(guò)度相。氧元素作為α-穩(wěn)定劑,轉(zhuǎn)變溫度隨著氧含量增加而增加。鈮元素、氫元素作為β-穩(wěn)定劑,轉(zhuǎn)變溫度隨著鈮含量、氫含量增加而減小。因此,比較Zr-Sn系包殼合金,Zr-Nb系包殼合金在更低的溫度下表現(xiàn)為β相。

    在LOCA工況下,隨著溫度升高,氧原子在金屬鋯和鋯氧化物中的擴(kuò)散率增大。當(dāng)溫度足夠高時(shí),鋯合金從α相轉(zhuǎn)變?yōu)棣?β相,最終轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪啵踉友杆贁U(kuò)散到鋯合金內(nèi)部,并超過(guò)包殼外部區(qū)域氧溶解度極限,這種富氧狀態(tài)的金屬將轉(zhuǎn)變回α相,其氧溶解度極限遠(yuǎn)高于β相。在ECCS投入冷卻后,β相將轉(zhuǎn)變回α相,在室溫下,通過(guò)金相結(jié)構(gòu)可以容易區(qū)分出氧化層、穩(wěn)定α相金屬層、轉(zhuǎn)化β相金屬層。

    LOCA工況下淬火驟冷階段,包殼將發(fā)生明顯脆化,ECCS冷卻水投入使用后,發(fā)生萊頓弗羅斯特現(xiàn)象,引起較大熱沖擊,導(dǎo)致包殼破裂失效。鋯包殼經(jīng)過(guò)淬火驟冷階段的熱沖擊,當(dāng)溫度低于萊頓弗羅斯特溫度時(shí),仍存在破裂風(fēng)險(xiǎn)。與淬火驟冷階段熱沖擊中的易碎性相比,有兩個(gè)主要因素加劇淬火驟冷后的鋯包殼脆化失效:(1)較低溫度下,溶解在β相中的氧濃度;(2)輻照下(高燃耗)或氧化瞬態(tài)期間發(fā)生的吸氫效應(yīng)。對(duì)于LOCA工況下典型的冷卻速率(1~5℃/s),大多數(shù)氫原子在萊頓弗羅斯特溫度下保持在β相中,在這種狀態(tài)下,氫對(duì)抗斷裂性影響很小。當(dāng)在低于萊頓弗羅斯特溫度時(shí),析出氫化物強(qiáng)烈影響包殼的抗斷裂性。當(dāng)溫度低于550℃時(shí),氫穩(wěn)定β相的析出對(duì)脆化失效有明顯有害影響,如圖1所示。

    圖1 鋯-氫二元相圖

    1.2 氧化動(dòng)力學(xué)

    鋯合金包殼在高溫下將與水蒸氣反應(yīng),反應(yīng)速率取決于溫度,當(dāng)溫度高于950℃時(shí),在蒸汽可用性不受限制且氧化膜保持完整的條件下,陰離子不足的氧化鋯薄膜中,通常認(rèn)為反應(yīng)速率是由氧陰離子擴(kuò)散速率所控制。反應(yīng)產(chǎn)物也取決于溫度,在低于α相轉(zhuǎn)變?yōu)棣?β相的轉(zhuǎn)變溫度下,氧化反應(yīng)形成一層氧化鋯薄層和氧擴(kuò)散形成的α相金屬層。在較高溫度下,六方密集堆結(jié)構(gòu)的α相不穩(wěn)定,轉(zhuǎn)變?yōu)轶w心立方結(jié)構(gòu)的β相。因此,在高于轉(zhuǎn)變溫度下氧化的鋯合金,將形成一層氧化鋯外層,一層高氧濃度鋯合金金屬,一層β相金屬。

    在鋯合金高溫蒸汽氧化過(guò)程中,隨著溫度升高,氧化層和富氧α相金屬層不斷從β相金屬層分離出來(lái)。反應(yīng)率在關(guān)注范圍內(nèi)符合拋物線規(guī)律,如圖2所示,Baker-Just關(guān)系式整體偏保守,Cathcart-Pawel關(guān)系式一直處于所有關(guān)系式中間,是更加精確的最佳估算關(guān)系式。

    圖2 拋物線反應(yīng)速率常數(shù)隨溫度的變化

    研究表明,并非所有氧化反應(yīng)速率均為拋物線型,當(dāng)溫度低于950℃,氧化層生長(zhǎng)符合立方形,而α相金屬層生長(zhǎng)符合拋物型。另外,長(zhǎng)時(shí)間處于溫度低于1 050℃的環(huán)境時(shí),氧化反應(yīng)呈現(xiàn)出線性關(guān)系,并且伴隨著金相結(jié)構(gòu)由四方形向單斜型轉(zhuǎn)變,發(fā)生分離氧化反應(yīng)。

    1.3 脆化機(jī)理

    Billone M總結(jié)出六種鋯包殼脆化機(jī)理:

    1.3.1 β相金屬層氧濃度增加致脆

    LOCA工況下,隨著溫度升高,β相金屬層氧濃度增加,β相金屬層中足夠高的氧濃度將引起冷卻后轉(zhuǎn)化β相金屬層脆化。

    1.3.2 β相金屬層變薄致脆

    隨著時(shí)間增加,氧原子擴(kuò)散到金屬層中使越來(lái)越多β相金屬層轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定α相金屬層,α相金屬層生長(zhǎng),β相金屬層縮小。在長(zhǎng)時(shí)間氧化后,塑性較好的轉(zhuǎn)化β相金屬層變薄以至于試樣在宏觀測(cè)量中表現(xiàn)出脆性行為。

    1.3.3 腫脹區(qū)域氫富集致脆

    通過(guò)腫脹破損區(qū)域進(jìn)入包殼與燃料芯塊間隙的蒸汽將導(dǎo)致包殼內(nèi)壁面氧化。該過(guò)程釋放的氫氣不會(huì)被帶走,并在金屬中被吸收,這種吸氫現(xiàn)象導(dǎo)致腫脹區(qū)域“頸部”鋯包殼材料脆化增強(qiáng)。

    1.3.4 β相金屬層氫富集致脆

    在反應(yīng)堆正常運(yùn)行期間,腐蝕過(guò)程會(huì)產(chǎn)生吸氫效應(yīng)。在LOCA工況下,發(fā)生高溫氧化時(shí),氫元素富集增加氧元素在β相中的溶解度和氧擴(kuò)散到β相中的速率。當(dāng)溫度低于1 204℃時(shí),脆化可能發(fā)生。

    1.3.5 分離氧化反應(yīng)氫富集致脆

    二氧化鋯具有幾種晶體形式。在LOCA工況下,正常形成的四方氧化物致密黏附在金屬層表面,對(duì)吸氫效應(yīng)具有保護(hù)作用。但正常運(yùn)行期間四方氧化物在一定條件下會(huì)向單斜晶相轉(zhuǎn)變,單斜晶相型氧化物不完全致密,不具有保護(hù)性。四方-單斜變換不穩(wěn)定,其開(kāi)始在氧化層與金屬層界面,并在整個(gè)氧化層中迅速生長(zhǎng)。單斜晶相型氧化物存在裂縫,將導(dǎo)致氧化速率迅速增加,存在明顯吸氫現(xiàn)象,一般稱為分離氧化反應(yīng)。1.3.6 鋯包殼內(nèi)壁面富集氧致脆

    對(duì)于未照射的包殼,氧源是在蒸汽中高溫氧化期間形成的氧化層,隨著燃耗增加,正常腐蝕層也是包殼外表面的氧源。對(duì)于包殼內(nèi)表面,氣隙間氧原子擴(kuò)散,包殼與燃料芯塊接觸的氧原子擴(kuò)散均可作為包殼內(nèi)表面氧源。在LOCA條件下,在遠(yuǎn)離腫脹破損位置,氧原子也可以從包殼內(nèi)表面進(jìn)入包殼內(nèi)部。如果內(nèi)表面氧化層或氧化物與芯塊黏合良好,在遠(yuǎn)離腫脹破損區(qū)域也必須考慮雙面氧化現(xiàn)象。

    2 Zr-S n系包殼脆化失效

    2.1 當(dāng)前美國(guó)包殼脆化失效準(zhǔn)則

    當(dāng)前包殼脆化失效準(zhǔn)則制定主要根據(jù)1973年AEC組織的ECCS準(zhǔn)則聽(tīng)證會(huì)議結(jié)果,該會(huì)議主要討論最大包殼溫度與最大包殼氧化量。10CFR50.46中詳細(xì)規(guī)定了LOCA工況下,ECCS行為中脆化失效準(zhǔn)則:

    (1)包殼峰值溫度(Peak Cladding Temperature,PCT):最大燃料元件包殼溫度計(jì)算值不超過(guò)1 204℃。

    (2)最大包殼氧化量:包殼等效氧化量(Equivalent Cladding Reacted)計(jì)算值不超過(guò)17%。

    2.2 淬火驟冷中脆化失效

    2.2.1 最大包殼氧化極限研究

    在Hobson試驗(yàn)中,根據(jù)碎片宏觀形狀、斷裂界面宏觀形態(tài)確定零塑性,重要試驗(yàn)及計(jì)算結(jié)果如圖3所示。ECR-17%準(zhǔn)則建立在Baker-Just關(guān)系式計(jì)算基礎(chǔ)上,鑒于Baker-Just關(guān)系式的保守性,如果采用其他關(guān)系式,ECR極限將降低。

    圖3 ECR-17%準(zhǔn)則

    2.2.2 最大包殼溫度極限研究

    根據(jù)緩慢環(huán)壓試樣金相學(xué)分析結(jié)果,Hobson發(fā)現(xiàn):當(dāng)溫度低于1 204℃時(shí),零塑性與轉(zhuǎn)化β相金屬層份額有直接關(guān)系,認(rèn)為脆化不僅與氧化程度相關(guān),而且與氧化溫度密切相關(guān)。另一方面,1 204℃能有效防止包殼在金相結(jié)構(gòu)發(fā)生改變后發(fā)生的劇烈氧化反應(yīng)。1973年聽(tīng)證會(huì)上,專家贊同Hobson的結(jié)論,認(rèn)為包殼峰值溫度極限為1 204℃。

    2.3 β相金屬層氧濃度分布

    Pawel利用模型計(jì)算Hobson試驗(yàn)中β相金屬層中的氧濃度分布、飽和氧濃度份額、平均氧濃度,發(fā)現(xiàn)計(jì)算的β相金屬層中氧濃度和脆化失效有直接關(guān)系,并認(rèn)為β相金屬層中氧濃度飽和度小于95%時(shí),包殼將保持完整。

    Sawatzky對(duì)高溫下氧化的試樣在室溫下進(jìn)行拉伸試驗(yàn),基于顯微硬度測(cè)量結(jié)果,發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)化β相金屬層中氧濃度呈不均勻分布。試驗(yàn)中,盡管ECR僅16%,但轉(zhuǎn)化β相金屬層中的平均氧濃度大于0.8 wt.%的試樣呈現(xiàn)出較較低強(qiáng)度,平均氧濃度小于0.6 wt.%的試樣保持一定塑性。Sawatzky認(rèn)為在包殼至少一半厚度上,β相金屬層中平均氧濃度小于0.7 wt.%時(shí),包殼保持一定塑性,在LOCA工況下不脆化失效,保持完整。

    Chung等人認(rèn)為β相金屬層的殘余塑性與包含特定氧濃度的β相金屬層厚度有密切關(guān)系,認(rèn)為當(dāng)氧濃度小于0.9 wt%或1.0 wt%的β相金屬層厚度小于0.1mm時(shí),包殼將保持完整。

    2.4 淬火驟冷后脆化失效

    Chung與Uetsuka等人進(jìn)行了一系列淬火驟冷后的脆化失效實(shí)驗(yàn)。無(wú)明顯吸氫效應(yīng)下,抗沖擊失效試驗(yàn)表明,慢速冷卻的試樣更具有抗沖擊失效能力;無(wú)明顯吸氫效應(yīng)下,環(huán)壓試驗(yàn)表明,慢速冷卻的試樣更具塑性,驗(yàn)證了在未發(fā)生變形試樣中,如果吸氫量較小,ECR-17%準(zhǔn)則是準(zhǔn)確的。明顯吸氫效應(yīng)下,抗沖擊失效試驗(yàn)表明,當(dāng)氧化溫度低于1 204℃時(shí),ECR-17%準(zhǔn)則能充分確保室溫下的破損包殼在0.3 J沖擊載荷下保持完整,同時(shí)破損包殼管在破損“頸部”區(qū)域存在富氫氣環(huán)境;明顯吸氫效應(yīng)下,環(huán)壓試驗(yàn)表明,破損“頸部”區(qū)域氫濃度最高,轉(zhuǎn)化β金屬層最薄,塑性最低,塑性與氧化和吸氫現(xiàn)象均有密切關(guān)系。

    2.5 機(jī)械約束

    在LOCA工況下,定位隔架附近包殼的腫脹、隔架彈簧的化學(xué)反應(yīng)以及燃料棒定位隔間的摩擦阻力等都將限制包殼軸向移動(dòng)。壓水堆中,固定在燃料棒附近的導(dǎo)向管在淹沒(méi)階段,由于軸向收縮,將對(duì)包殼產(chǎn)生拉伸載荷。燃料棒由于腫脹,也將和其他燃料棒發(fā)生相互作用。在高溫氧化階段,這些約束具有重要影響。1973年準(zhǔn)則制定的聽(tīng)證會(huì)上,專家認(rèn)為淬火熱沖擊載荷是最主要的,但不排除其他載荷影響。

    在1980年代,Uetsuka等人進(jìn)行了約束條件下包殼淬火驟冷試驗(yàn)。結(jié)果表明,機(jī)械約束具有明顯影響,但并不能確定約束程度是否是典型的LOCA工況。通過(guò)Baker-Just關(guān)系式計(jì)算的ECR-17%極限對(duì)具有約束的包殼在熱沖擊試驗(yàn)下具有很好的適用性,對(duì)于未約束包殼,則具有更大裕量。

    2.6 堆內(nèi)輻照考驗(yàn)試驗(yàn)

    1970年代,包殼高溫氧化與脆化行為在試驗(yàn)反應(yīng)堆中被廣泛研究。堆內(nèi)試驗(yàn)表明:1 204℃極限與ECR-17%極限必須作為一個(gè)整體準(zhǔn)則。

    2.7 其他包殼脆化失效準(zhǔn)則

    大多數(shù)國(guó)家都采用NRC的脆化失效準(zhǔn)則,僅有少部分例外。

    對(duì)ECR準(zhǔn)則:法國(guó)、日本采用ECR-15%極限;對(duì)于PCT準(zhǔn)則:大多數(shù)國(guó)家溫度極限值為1204℃。

    基于AEC提出的零塑性準(zhǔn)則,日本在1975年建立了自己的包殼脆化失效準(zhǔn)則:ECR-15%&1 200℃。LOCA工況下傾向于慢速冷卻,而非ECR-17%建立時(shí)的快速冷卻,考慮到冷卻速率的影響,ECR值減小了2%。Uetsuka考慮了破損包殼的雙面氧化現(xiàn)象與吸氫現(xiàn)象,進(jìn)行了整體性熱沖擊試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明,基于Baker-Just關(guān)系式的ECR-15%準(zhǔn)則仍具有足夠裕量。經(jīng)過(guò)引證,日本的包殼脆化失效準(zhǔn)則是基于約束條件下的LOCA整體性沖擊試驗(yàn)的斷裂極限得到的,而非零塑性準(zhǔn)則。

    3 Zr-Nb系包殼脆化失效

    捷克對(duì)VVER-440使用ECR-18%極限,對(duì)VVER-1000使用ECR-17%極限;對(duì)于Zr-Nb系包殼合金脆化失效準(zhǔn)則的建立過(guò)程,俄羅斯基于淬火驟冷試驗(yàn)結(jié)果,采用了AEC的零塑性原則,利用VNIINM實(shí)驗(yàn)結(jié)果,建立了ECR-18%&1200℃準(zhǔn)則。

    3.1 Zr-1%Nb(E110)包殼合金脆化研究

    1980年,俄羅斯開(kāi)始進(jìn)行E110合金脆化失效研究,建立了ECR-18%&1200℃脆化失效準(zhǔn)則。20世紀(jì)90年代間,進(jìn)行了大量實(shí)驗(yàn),獲得了關(guān)于E110合金高溫氧化后的機(jī)械性質(zhì)等大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。結(jié)果總結(jié)如下:

    (1)大量輻照或未輻照的E110合金沖擊試驗(yàn)表明,800~1 200℃溫度下,脆化極限高于保守關(guān)系式計(jì)算的ECR-18%。

    (2)E110合金高于800℃氧化時(shí),在較低ECR情況下,由于吸氫效應(yīng)將導(dǎo)致明顯分離氧化反應(yīng)。

    (3)拉伸、環(huán)壓、沖擊等機(jī)械測(cè)試顯示,當(dāng)試驗(yàn)實(shí)際測(cè)得ECR值為4%~7%時(shí),E110合金殘余塑性急劇降低。

    20世紀(jì)90年代間,德國(guó)、捷克、匈牙利等國(guó)家針對(duì)E110合金進(jìn)行了大量高溫氧化條件下的脆化失效試驗(yàn)研究,結(jié)果總結(jié)如下:

    (1)850~1 200℃溫度下,E110合金發(fā)生分離氧化反應(yīng)以及明顯吸氫效應(yīng)。

    (2)當(dāng)試驗(yàn)實(shí)際測(cè)得ECR值為4%~6%時(shí),E110合金塑性急劇降低。

    (3)進(jìn)行熱沖擊試驗(yàn)時(shí),計(jì)算所得的ECR值低于18%時(shí),E110合金無(wú)明顯脆化現(xiàn)象。

    鑒于Zr-Nb系合金在高燃耗下的優(yōu)異性能,理解其在LOCA工況下的主要性能有助于高燃耗合金研究,2001—2014年間,Yegorova重新系統(tǒng)地研究了E110合金LOCA工況下脆化失效性能。結(jié)果總結(jié)如下[10]:

    (1)E110合金淬火驟冷后脆化失效與分離氧化反應(yīng)階段吸氫效應(yīng)有明顯關(guān)系,經(jīng)過(guò)分離效應(yīng)后,E110合金氧化層發(fā)展和M5合金類(lèi)似。

    (2)從反應(yīng)速率看,E110合金較Zr-4合金慢,但考慮到分離氧化反應(yīng)影響,很難確定二者反應(yīng)快慢。

    (3)E110合金與M5合金的差異性不是由氧濃度差異引起的。

    3.2 Zr-2.5%Nb包殼合金脆化研究

    加拿大采用Zr-2.5%Nb合金代替Zr-2合金作為CANDU重水堆的包殼材料,其安全準(zhǔn)則內(nèi)并不包含類(lèi)似1204℃&ECR-17%的脆化失效準(zhǔn)則,主要考量的是裂變產(chǎn)物對(duì)環(huán)境的釋放量。

    由于Nb元素作為β相穩(wěn)定劑,導(dǎo)致Zr-2.5%Nb合金具有較低的α/β相轉(zhuǎn)變溫度,Mihalache等研究了LOCA工況下Zr-2.5&Nb合金的宏觀結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)高溫氧化后具有氧化層、等軸晶粒α相金屬層、維德曼司特頓結(jié)構(gòu)的α/β相晶片等結(jié)構(gòu)。由于熱應(yīng)力,氧化層內(nèi)部存在較多裂縫,裂縫在維德曼司特頓結(jié)構(gòu)中減少。Banerjee研究了LOCA工況下Zr-2.5%Nb合金高溫下的氧化,也同樣發(fā)現(xiàn)了氧化層中的裂縫。

    4 近期鋯合金脆化失效研究

    自1973年提出基于PCT-1204℃&ECR-17%的包殼脆化失效準(zhǔn)則后,隨著工業(yè)的發(fā)展,反應(yīng)堆設(shè)計(jì)及運(yùn)行方面取得長(zhǎng)足進(jìn)步。對(duì)當(dāng)前脆化失效準(zhǔn)則提出新要求,近期包殼脆化失效研究主要集中在高燃耗下的相關(guān)現(xiàn)象。在高燃耗下,傳統(tǒng)鋯合金在宏觀結(jié)構(gòu)上就表現(xiàn)出明顯退化,特別是壓水堆中的Zr-4合金在高燃耗下有明顯的氧化、氫化、氧化脫落等現(xiàn)象。

    4.1 高燃耗或預(yù)氫化Zr-4合金淬火驟冷下脆化失效

    壓水堆高燃耗下運(yùn)行時(shí),將形成一層較厚的氧化層,導(dǎo)致明顯吸氫效應(yīng)。當(dāng)氧化層厚約80μm時(shí),氫濃度較高。Nagase等人利用Zr-4合金進(jìn)行了大量預(yù)氫化實(shí)驗(yàn)。Nagase認(rèn)為在LOCA工況下,淬火驟冷載荷介于完全約束與無(wú)約束之間,故采用390 N、540 N與735 N作為固定載荷進(jìn)行淬火驟冷試驗(yàn)。當(dāng)載荷低于535 N時(shí),在任何氫濃度下,ECR極限都高于20%。同時(shí)Nagase進(jìn)行了燃耗為66~77 MWd/kg的試驗(yàn),結(jié)果顯示,隨著氫濃度增加,ECR值降低,所有結(jié)果均高于ECR-15%。Uetsuka使用透射電子顯微鏡與X射線觀察,結(jié)果表明,α’晶界中存在低于1μm的δ相氫化物。Nagase認(rèn)為氫化物以轉(zhuǎn)化氫化物形式密集分布在轉(zhuǎn)化β相金屬層中,氫化物數(shù)量與脆化明顯相關(guān),隨著氫濃度增加而增加。另一方面,當(dāng)氫元素加入到Zr-O二元系統(tǒng)中后,α/(α+β)、(α+β)/β-πηασε等相邊界將向溫度低的地方偏移,將導(dǎo)致β相金屬層氧濃度增加,脆化增強(qiáng)。當(dāng)氫濃度較高時(shí),斷裂失效截面表面更加光滑。

    Kim同樣研究了約束的影響,結(jié)果顯示,無(wú)約束與部分約束下,試樣具有充足裕量,完全約束下,有部分在ECR低于17%時(shí)失效。在高燃耗下的極限工況下,格架或格架附近的氧化物將阻止包殼伸長(zhǎng),由于約束固定,試驗(yàn)中的氧化時(shí)試樣發(fā)生彎曲。Kim等人利用環(huán)壓試驗(yàn),研究Zr-4合金中徑向與周向氫化物析出對(duì)包殼脆化失效的影響,氫化物的存在使得包殼具有明顯脆性。

    Desquines等人研究了Zr-4合金在預(yù)氫化條件下的脆化失效,表明吸氫效應(yīng)將降低ECR。Suman等人詳細(xì)分析了氫對(duì)脆化的影響,除上述影響外,表明目前缺乏相關(guān)模型。Zhao等人研究了Zr-4合金預(yù)氫化條件下軸向和周向,研究表明,氫化對(duì)周向壓力的影響明顯。

    4.2 Zr-4、ZIRLO、M5鋯合金淬火驟冷后的塑性

    近些年對(duì)當(dāng)前的Zr-4、ZIRLO、M5包殼合金進(jìn)行了大量淬火驟冷后塑性研究試驗(yàn),以研究高燃耗下的特殊條件對(duì)包殼脆化失效性能的影響,如厚腐蝕層、高氫濃度、芯塊-包殼黏結(jié)層等。

    在阿貢國(guó)家實(shí)驗(yàn)室,Billone、Yan等人對(duì)這三種合金進(jìn)行了大量對(duì)比試驗(yàn)研究,ANL實(shí)驗(yàn)中ECR均由計(jì)算值得到。未輻照的Zr-4合金預(yù)氫化后加速了脆化過(guò)程,輻照后的Zr-4、ZIRLO、M5包殼脆化失效極限降低。研究者還發(fā)現(xiàn),燃料芯塊與包殼黏結(jié)處會(huì)發(fā)生氧擴(kuò)散,形成內(nèi)部α相金屬層,故有必要考慮雙面氧化的影響。同時(shí)研究者也觀察到了“頸部”區(qū)域的吸氫效應(yīng),其加速了包殼脆化失效進(jìn)程。

    Brachet等人在DEZIROX試驗(yàn)裝置中進(jìn)行了高溫氧化試驗(yàn),環(huán)壓試驗(yàn)顯示隨著增重增加塑性降低,三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)表明Zr-4合金與M5合金沒(méi)有明顯差異。研究者進(jìn)一步研究了溶解氫對(duì)脆化的影響,氫元素對(duì)氧溶解度存在自催化效應(yīng),促進(jìn)氧原子向β相金屬層擴(kuò)散。

    4.3 近期淬火驟冷試驗(yàn)

    近年來(lái),科研工作者進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究淬火驟冷現(xiàn)象。單棒Quench試驗(yàn)表明包殼存在開(kāi)裂現(xiàn)象。Quench棒束試驗(yàn)表明包殼在再淹沒(méi)階段將發(fā)生鋯水反應(yīng)、退化降級(jí)等現(xiàn)象。Quench-LOCA棒束試驗(yàn)研究包殼脆化失效現(xiàn)象中腫脹破損后的二次吸氫效應(yīng)在棒束下的影響,確認(rèn)了氫濃度對(duì)氧化層的影響,破損由氫脆、應(yīng)力集中、“頸部”效應(yīng)引起。

    5 近期包殼脆化失效準(zhǔn)則合理建議

    如前面討論,鋯合金具有明顯吸氫現(xiàn)象,當(dāng)具有一定氫濃度后,包殼脆化失效行為偏離當(dāng)前脆化失效準(zhǔn)則,需要對(duì)當(dāng)前脆化失效準(zhǔn)則進(jìn)行改進(jìn)。基于前面討論的包殼脆化失效機(jī)理,研究者相繼對(duì)新包殼脆化失效準(zhǔn)則的制定提出了合理建議,并考慮高燃耗、新型包殼合金、分離氧化反應(yīng)等因素的重要影響。

    5.1 綜合因素

    Billone總結(jié)ANL關(guān)于淬火驟冷后包殼塑性的試驗(yàn)結(jié)果,認(rèn)為當(dāng)前準(zhǔn)則沒(méi)有考慮氫濃度、氧化溫度對(duì)脆化失效的影響,以及部分新型包殼合金如M5等在較低最佳估算ECR值下出現(xiàn)的脆化現(xiàn)象等特殊影響,提議建立一個(gè)考慮高溫氧化與氫濃度的關(guān)系式,也建議考慮冷卻速率與淬火驟冷溫度,徑向、軸向氫濃度分布以及分離氧化反應(yīng)等重要因素的影響。

    5.2 轉(zhuǎn)化β相氧濃度

    Chung提出1 204℃&L<0.7wt.%>0.3 mm準(zhǔn)則,即在轉(zhuǎn)化β相金屬層中,低于0.7 wt.%的厚度應(yīng)大于0.3 mm。

    6 結(jié)語(yǔ)

    在LOCA工況下,包殼脆化失效對(duì)包殼完整性有重要影響,科研工作者根據(jù)試驗(yàn)確立了ERC-17%&1 204℃的脆化失效準(zhǔn)則,在這之后又進(jìn)行了大量驗(yàn)證試驗(yàn)。同時(shí),隨著新型包殼的使用、燃耗要求的提高,當(dāng)前脆化失效準(zhǔn)則需要進(jìn)一步優(yōu)化。在脆化失效準(zhǔn)則研究中,需要更多地關(guān)注不同包殼類(lèi)型、不同燃耗下的吸氫效應(yīng)、雙面氧化、分離氧化效應(yīng)、棒束效應(yīng)、堆內(nèi)試驗(yàn)的影響。

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