MMC換流器虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制

王金玉，鄭德森，張忠偉

（東北石油大學(xué) 電氣信息工程學(xué)院，黑龍江 大慶 163318）

模塊化多電平換流器（Modular multilevel converter，MMC）因其可擴(kuò)展性強、輸出諧波小等優(yōu)點被廣泛應(yīng)用于高壓大功率能量傳輸系統(tǒng)中，并且在新能源并網(wǎng)領(lǐng)域也展現(xiàn)出優(yōu)秀的性能［1］，與傳統(tǒng)換流器相比MMC橋臂子模塊數(shù)量眾多。經(jīng)典控制方法多采用線性控制器和復(fù)雜的級聯(lián)結(jié)構(gòu)，其可實現(xiàn)度較低，無法同時兼顧交流側(cè)電流、子模塊電容電壓等多目標(biāo)綜合控制，控制算法復(fù)雜并且控制器計算負(fù)荷過大［2－3］。模型預(yù)測控制因其控制原理簡單、易于多目標(biāo)優(yōu)化等優(yōu)點被廣泛應(yīng)用于各類多電平換流器控制中。文獻(xiàn)［4］采用簡化的有限集模型預(yù)測控制，在系統(tǒng)預(yù)測環(huán)節(jié)將期望輸出電壓有限集合作為控制變量，雖有效降低控制器計算量但權(quán)重因子設(shè)計過程復(fù)雜且控制系統(tǒng)整體延時較長。為減輕控制器計算負(fù)擔(dān)、降低開關(guān)頻率，文獻(xiàn)［5］引入雙重保持因子將子模塊初始投切狀態(tài)引入排序，此方法受橋臂子模塊參數(shù)影響較大，均壓控制效果不明顯。文獻(xiàn)［6］基于上一周期子模塊導(dǎo)通數(shù)目限定子模塊數(shù)目變化量減少目標(biāo)函數(shù)循環(huán)預(yù)測尋優(yōu)，但由于橋臂子模塊投入數(shù)量的限制，MMC輸出效果并不理想。

針對以上問題本文提出了一種虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制策略（SVLM－RMPC），將子模塊電容電壓控制從代價函數(shù)中解耦，通過橋臂電壓逆向推導(dǎo)交流側(cè)輸出電壓計算補償壓降值，直接求解下一預(yù)測周期內(nèi)子模塊最優(yōu)投入數(shù)量。在預(yù)測MMC系統(tǒng)輸出電壓的基礎(chǔ)上建立虛擬子模塊集合，結(jié)合橋臂電流方向在映射環(huán)節(jié)引入換位裕度，不斷改變虛擬子模塊和實際子模塊間循環(huán)映射關(guān)系，將虛擬子模塊上層控制環(huán)節(jié)高優(yōu)先級的投切方案映射到實際系統(tǒng)中，進(jìn)而降低子模塊投切頻率。此方法分層優(yōu)化控制目標(biāo)無需設(shè)計權(quán)重因子，在子模塊均壓環(huán)節(jié)僅需尋找子模塊電壓的實時極值，減少子模塊電容電壓排序次數(shù)減輕控制器計算負(fù)荷提高子模塊的均壓效果，保證了控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性且易于實現(xiàn)MMC最大電平輸出。

1 MMC數(shù)學(xué)模型構(gòu)建

圖1為MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，虛線方框為一個相單元。每個相單元分為上下兩個橋臂，分別用下標(biāo)p和n表示，橋臂由n個級聯(lián)子模塊和一個橋臂電感構(gòu)成。通常每個子模塊是由兩個IGBT和反并聯(lián)二極管組成的半橋結(jié)構(gòu)，可在兩種電流流向下通過控制T1、T2開關(guān)管的導(dǎo)通關(guān)斷實現(xiàn)MMC子模塊閉鎖，投入，切除三種運行狀態(tài)的切換。工程中可將橋臂子模塊等效為一個受控電壓源，其等效電路如圖2所示。

圖1 三相MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與子模塊原理圖

圖2 MMC等效電路

對MMC數(shù)學(xué)模型進(jìn)行簡化處理，式1為MMC輸出電壓表達(dá)式：

以A相為例對MMC換流器內(nèi)部環(huán)流進(jìn)行分析，Idc為直流側(cè)母線電流平均值，izj表示橋臂環(huán)流，流經(jīng)三相橋臂的環(huán)流主要包括直流分量和負(fù)序交流二倍頻分量，式（3）為將環(huán)流考慮在內(nèi)的橋臂電流數(shù)學(xué)模型：

分析可知MMC系統(tǒng)環(huán)流只存在于MMC換流器內(nèi)部，獨立于交流輸出側(cè)的電流和負(fù)荷，與直流分量和二倍頻分量無關(guān)。通過負(fù)序旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換對MMC子模塊進(jìn)行合理投切分配即可實現(xiàn)對輸出電流、輸出功率和子模塊電壓等多個狀態(tài)量的控制。

2 模型預(yù)測控制策略

2.1 傳統(tǒng)有限集快速模型預(yù)測控制（FCS－MPC）

傳統(tǒng)有限集模型預(yù)測控制是以輸出電平為控制目標(biāo)，對系統(tǒng)進(jìn)行離散化處理［7］。在每一個采樣周期的起始時刻對電壓電流進(jìn)行A／D采樣，在系統(tǒng)預(yù)測環(huán)節(jié)中將子模塊所有可能的工作狀態(tài)作為可控變量，根據(jù)預(yù)測模型的輸出結(jié)果循環(huán)計算下一周期預(yù)測值，利用目標(biāo)函數(shù)對MMC系統(tǒng)進(jìn)行滾動優(yōu)化搜尋使代價函數(shù)值最小的子模塊投切狀態(tài)，設(shè)置MMC觸發(fā)脈沖。FCS－MPC策略簡化原理圖如圖3所示。

圖3 傳統(tǒng)有限控制集模型預(yù)測控制（FCS－MPC）原理圖

假設(shè)電流預(yù)測環(huán)節(jié)數(shù)字控制系統(tǒng)采樣周期足夠小，將MMC系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行離散化處理對式（1）進(jìn)行一階前項差分近似得到換流器輸出電流預(yù)測值：

式中ucji為子模塊電容電壓，C為子模塊電容值。系統(tǒng)內(nèi)部環(huán)流主要流動于直流母線之中，雖不影響輸出電流波形但因其疊加在橋臂上導(dǎo)致子模塊開關(guān)頻率增加，影響系統(tǒng)穩(wěn)定性。預(yù)測環(huán)節(jié)還需考慮MMC系統(tǒng)環(huán)流抑制問題，在MMC各相上下橋臂同時疊加相同電壓分量uz對系統(tǒng)內(nèi)部狀態(tài)進(jìn)行控制。相間環(huán)流離散模型表示為：

FCS－MPC控制器通過設(shè)計代價函數(shù)中權(quán)重因子所占比重，在有限狀態(tài)空間滾動優(yōu)化尋找子模塊最優(yōu)投切狀態(tài)，選取使代價函數(shù)Jm最小的開關(guān)狀態(tài)作為橋臂子模塊的觸發(fā)信號。通過三相并行在線滾動優(yōu)化實現(xiàn)多個目標(biāo)的協(xié)同控制。系統(tǒng)代價函數(shù)表示為：

得到使代價函數(shù)最小的子模塊投切狀態(tài)后，將子模塊電容電壓運用排序算法設(shè)置優(yōu)先級，選取未來時刻最優(yōu)的補償電壓分量，在均壓環(huán)節(jié)修正各相上下橋臂期望輸出電壓值實現(xiàn)對MMC系統(tǒng)的控制。

2.2 分層逆向模型預(yù)測

傳統(tǒng)有限集模型預(yù)測控制的三個控制目標(biāo)相互存在耦合無法同時實現(xiàn)多目標(biāo)最優(yōu)控制，并且各目標(biāo)函數(shù)的權(quán)重因子調(diào)試過程較為繁瑣。針對傳統(tǒng)FCS－MPC存在的問題，逆向模型預(yù)測控制策略將子模塊電容電壓控制環(huán)節(jié)進(jìn)行解耦，使其控制過程在一個獨立的控制回路中進(jìn)行。根據(jù)功率外環(huán)控制得到交流側(cè)電壓參考值，通過輸出電壓預(yù)測模型建立代價函數(shù)分層優(yōu)先選擇最優(yōu)投入子模塊數(shù)量。圖4為虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制簡化原理圖。

圖4 虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制（SVLM－RMPC）

2.3 基于虛擬子模循環(huán)映射的電壓平衡控制

在逆向模型預(yù)測環(huán)節(jié)得到子模塊投切個數(shù)后進(jìn)入模塊電容均壓控制環(huán)節(jié)，子模塊導(dǎo)通時其所在橋臂的電流流向直接決定了子模塊電容的充放電狀態(tài)，理論上保證周期內(nèi)每個子模塊的投切概率相同即可實現(xiàn)其自平衡［8］。進(jìn)一步對控制算法細(xì)分簡化處理，定義子模塊電容對所有子模塊平均電壓的最大正偏差u1和最大負(fù)偏差u2：

將上橋臂虛擬子模塊依次命名為VSM1～VSMn，下橋臂為VSMn＋1～VSM2n。將其與實際子模塊SM一一對應(yīng)。設(shè)置一個換位容量裕度值ε，在一個預(yù)測周期開始時如果電壓超出換位裕度容量，則更新最大最小值的映射關(guān)系，否則保持上個預(yù)測周期的映射關(guān)系。以充電狀態(tài)為例，如果u2＜ε，則仍然保持上一周期投切概率最高的虛擬子模塊與實際子模塊的對應(yīng)關(guān)系保持不變；如u2＞ε，則將當(dāng)前占空比最高的虛擬子模塊與電容電壓最低的子模塊進(jìn)行映射。

圖5 改進(jìn)的虛擬子模塊循環(huán)映射方法流程圖

以五電平為例，假設(shè)某個循環(huán)周期內(nèi)橋臂電流為正，將投入概率最大的虛擬子模塊映射到電容電壓最小的實際子模塊上。使得電壓大的子模塊優(yōu)先放電，電壓小的子模塊優(yōu)先充電，根據(jù)橋臂電流方向以及子模塊電壓映射排序結(jié)果進(jìn)行優(yōu)先級區(qū)分，篩選出優(yōu)先級最大和最小的子模塊對其編號進(jìn)行刷新，其余子模塊保持原有狀態(tài)。

圖6 改進(jìn)的虛擬子模塊循環(huán)映射（SVLM）原理圖

該方法只需刷新正負(fù)偏差最大的兩個子模塊設(shè)為最高優(yōu)先級，無需對系統(tǒng)各相子模塊進(jìn)行逐一邏輯排序。極大減輕了模型預(yù)測控制器運算負(fù)荷、減少了單個子模塊投切頻率、降低了開關(guān)損耗?？刂破髟诰鶋号判蛩惴ɑA(chǔ)上，對處于投入狀態(tài)子模塊電容電壓進(jìn)行二次優(yōu)化，便可避免MPC對子模塊逐一進(jìn)行電壓值預(yù)測，有效縮短了計算時間。

3 仿真分析

系統(tǒng)控制環(huán)節(jié)包括相電流跟蹤給定值計算和逆向分層求解最優(yōu)輸出電平數(shù)以及虛擬子模塊循環(huán)均壓映射。系統(tǒng)初始工作狀態(tài)為穩(wěn)態(tài)系統(tǒng)，參數(shù)見表1。

表1 MMC系統(tǒng)仿真參數(shù)

仿真結(jié)果圖7顯示了MMC系統(tǒng)輸出效果和子模塊電容均壓效果，可以看出MMC系統(tǒng)輸出電流正弦度良好，輸出電流THD為1.97%，與傳統(tǒng)FCS－MPC相比子模塊均壓效果良好、可穩(wěn)定運行、諧波含量較低、輸出電壓無大幅度波動、跳變器件開關(guān)損耗較小、交流側(cè)電流跟隨精度高。

圖7 MMC虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制仿真結(jié)果

當(dāng)電流給定突變時，由系統(tǒng)動態(tài)響應(yīng)曲線可見交流側(cè)動態(tài)響應(yīng)僅需1.5ms，電流迅速跟蹤給定，與傳統(tǒng)有限集模型預(yù)測控制相比動態(tài)響應(yīng)快。在0.1s時加入環(huán)流控制器，環(huán)流波動大幅度減小，二次基頻成分得到了有效抑制，橋臂環(huán)流抑制效果明顯。換位裕度為0.2時，根據(jù)子模塊觸發(fā)信號計算平均開關(guān)頻率為800Hz，周期內(nèi)預(yù)測次數(shù)由210次降為175次，與傳統(tǒng)虛擬子模塊循環(huán)映射均壓控制策略相比大大降低了開關(guān)損耗，驗證了控制策略的有效性。

4 結(jié)論

筆者提出一種改進(jìn)的MMC虛擬子模塊分層逆向模型預(yù)測控制方法（SVLM－RMPC），通過輸出電壓預(yù)測模型將電壓預(yù)測環(huán)節(jié)從代價函數(shù)中解耦，構(gòu)建電壓距離方程逆向分層預(yù)測下一周期子模塊最優(yōu)投切數(shù)量，在子模塊均壓控制環(huán)節(jié)運用改進(jìn)的虛擬子模塊循環(huán)映射方法引入裕度容量，進(jìn)一步降低功率器件開關(guān)頻率，優(yōu)化子模塊投切概率，增加了控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，同時文中所提方法避免權(quán)重因子整合，節(jié)省了數(shù)字控制資源。仿真結(jié)果表明相較于傳統(tǒng)FCS－MPC，SVLM－RMPC有效減輕了控制器運算負(fù)荷，大幅縮短了系統(tǒng)運算耗時。橋臂環(huán)流抑制效果明顯，子模塊均壓效果良好，輸出側(cè)動穩(wěn)態(tài)性能優(yōu)秀，MMC系統(tǒng)可穩(wěn)定運行。