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    防屈曲可更換伸臂桁架弦桿抗震性能試驗(yàn)研究

    2022-03-04 06:56:24解琳琳李愛群劉謙敏
    工程力學(xué) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:弦桿翼緣延性

    解琳琳,陳 越,李愛群,陳 曦,劉謙敏

    (1. 北京建筑大學(xué)土木與交通工程學(xué)院,北京 100044;2. 北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100045)

    近年來,超高層建筑廣泛采用了“巨柱—核心筒—伸臂”的混合抗側(cè)力體系,其中伸臂桁架是連接巨柱和核心筒的關(guān)鍵構(gòu)件[1-2]。已有研究表明研發(fā)新型耗能型伸臂桁架是未來發(fā)展的重要趨勢[3],Moehle[4]也指出可將伸臂桁架視為超高層結(jié)構(gòu)的“結(jié)構(gòu)保險(xiǎn)絲”,統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明我國現(xiàn)有超高層結(jié)構(gòu)中伸臂桁架的性能目標(biāo)80%以上被設(shè)定為大震屈服或者部分屈服,本文作者前期研究也表明,耗能型伸臂桁架可有效控制結(jié)構(gòu)最大位移角[1]。綜上所述,伸臂桁架可視為可更換消能減震構(gòu)件。

    陳以一[5-6]、聶建國[7]、陸新征[8]、甄偉[9]等研究團(tuán)隊(duì)的研究表明:① 腹桿是伸臂的主要耗能構(gòu)件,但腹桿會(huì)發(fā)生屈曲導(dǎo)致承載力下降,降低了伸臂的延性和耗能能力;② 弦桿會(huì)發(fā)生屈曲或端部發(fā)生斷裂,影響伸臂整體的變形能力。針對上述問題,諸多學(xué)者提出了采用防屈曲支撐(buckling restrained brace,BRB)作為腹桿的耗能型伸臂桁架[10-11],但這種體系需保證弦桿在較強(qiáng)的壓-彎耦合作用下具備較強(qiáng)的延性變形能力,從而使得腹桿充分發(fā)揮耗能能力。楊青順等[12]通過引入削弱式截面(reduced beam section,RBS)實(shí)現(xiàn)了弦桿端部的塑性鉸外移,避免了弦桿端部的焊縫破壞,一定程度上保證了弦桿的變形能力。值得注意的是,壓-彎耦合作用下的弦桿會(huì)發(fā)生屈曲:一方面影響弦桿的變形能力進(jìn)而影響伸臂桁架的耗能能力;另一方面也會(huì)影響伸臂桁架的可修復(fù)性,有必要研發(fā)新型防屈曲可更換伸臂桁架弦桿。

    目前,針對這一新型弦桿的研究相對較少,但諸多學(xué)者提出了新型可更換鋼梁[13-16]。該類鋼梁均是基于傳統(tǒng)RBS 鋼梁改進(jìn)而成,其在傳統(tǒng)RBS 節(jié)點(diǎn)處斷開,通過螺栓將鋼梁翼緣和RBS 翼緣連接:一方面保持了傳統(tǒng)RBS 的塑性鉸外移能力和延性變形能力;另一方面使得RBS 具有了震后可修復(fù)能力。不同于梁構(gòu)件,伸臂弦桿在變形中承受著較大的軸力,在軸力下外置RBS 將無法避免屈曲問題,導(dǎo)致弦桿延性無法得到保證。

    借鑒已有構(gòu)件,本研究提出了一種新型防屈曲可更換伸臂桁架弦桿,其構(gòu)造示意圖如圖1 所示,主要特點(diǎn)在于:① 在傳統(tǒng)RBS 節(jié)點(diǎn)處斷開,通過螺栓連接弦桿翼緣、RBS 板材和防屈曲蓋板,一方面保證傳統(tǒng)RBS 的塑性鉸轉(zhuǎn)移功能,另一方面提高預(yù)設(shè)塑性鉸的防屈曲延性變形能力;② 在腹板連接板上開長圓孔,通過控制腹板間距控制弦桿轉(zhuǎn)動(dòng)能力;③ 通過螺栓連接,在震后可拆卸更換RBS 翼緣,顯著提升其震后可修復(fù)性。

    圖1 新型防屈曲可更換弦桿示意圖Fig. 1 Schematic diagram of buckling restrained replacable chord

    為驗(yàn)證上述新型弦桿的可行性和可靠性,本研究設(shè)計(jì)制作了1 個(gè)傳統(tǒng)RBS 弦桿和2 個(gè)不同構(gòu)造的新型防屈曲可更換弦桿,并開展了抗震性能對比試驗(yàn)研究,分析了各試件的防屈曲延性變形能力、剛度、承載能力和耗能能力。本文的研究成果可為高性能伸臂桁架的發(fā)展完善提供參考。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試件設(shè)計(jì)

    本研究設(shè)計(jì)制作了3 個(gè)1∶3 縮尺構(gòu)件,試件編號分別為OR、SCR 和DCR,各試件詳細(xì)尺寸和構(gòu)造如圖2 所示。其中,OR 為普通RBS 弦桿,采用前期試驗(yàn)方案[11],構(gòu)件尺寸如圖2(a)所示。SCR 在翼緣內(nèi)側(cè)設(shè)置RBS 板材并加蓋防屈曲蓋板,DCR 則在翼緣兩側(cè)設(shè)置RBS 板材并加蓋防屈曲板材。SCR 的構(gòu)造方式可盡量減小對樓板施工的影響,但會(huì)使得內(nèi)側(cè)RBS 板材的厚度較大;DCR的構(gòu)造方式則可較好控制RBS 板材的厚度。SCR與DCR 的RBS 板材外側(cè)均設(shè)置與RBS 板材外相同厚度的蓋板,抑制其屈曲行為。

    各個(gè)弦桿軸壓比均控制為0.3,非削弱截面尺寸與前期試驗(yàn)研究方案一致,為H270×200×10×10[11]。SCR 和DCR 構(gòu)件在設(shè)計(jì)時(shí),控制RBS 板材面積與其中面至腹板中點(diǎn)處的乘積之后與OR 構(gòu)件基本一致,其構(gòu)件尺寸如圖2(b)和圖2(c)所示。鑒于該類新型構(gòu)件的變形模式和轉(zhuǎn)動(dòng)能力還無法明確,本研究在試驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)偏于保守將新型構(gòu)件的斷縫設(shè)為10 mm,以保證斷開翼緣在構(gòu)件達(dá)到2%位移角前不發(fā)生碰撞。弦桿端部的焊接形式設(shè)計(jì)為開坡口的全熔透對接焊縫,采用的焊接工藝為手工焊條電弧焊。螺栓采用摩擦型高強(qiáng)螺栓,根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50017-2017)[17],預(yù)緊力為190 kN,通過扭矩扳手緊固。鋼材型號采用Q345,根據(jù)《金屬材料拉伸試驗(yàn) 第1 部分:室溫實(shí)驗(yàn)方法》(GB/T 228.1-2010)[18]對試驗(yàn)中所使用的三種厚度的板材進(jìn)行拉伸試驗(yàn),材性試驗(yàn)結(jié)果見表1。

    表1 鋼板材料力學(xué)性能Table 1 Mechanical properties of steel plate

    圖2 試件構(gòu)造及尺寸圖Fig. 2 Diagram of the configuration and dimensions of the specimens

    1.2 加載和量測方案

    試驗(yàn)加載裝置如圖3 所示,試件與地梁通過螺栓連接實(shí)現(xiàn)固結(jié)邊界,豎向荷載通過豎向千斤頂施加,水平低周反復(fù)荷載通過水平千斤頂施加,設(shè)置側(cè)限裝置防止試件面外失穩(wěn)。試驗(yàn)全程采用位移控制,參照美國AISC 抗震規(guī)范制定[19],第1 級~第3 級的位移幅值分別為3.81 mm(0.375%)、5.08 mm(0.5%)及7.61 mm(0.75%),每級加載重復(fù)6 次;第4 級的位移幅值為10.15 mm(1%),循環(huán)加載4 次;從第5 級開始每個(gè)位移幅值循環(huán)加載2 次,對應(yīng)的位移為15.23 mm(1.5%)、20.3 mm(2%)、 30.45 mm(3%)、 40.60 mm(4%)、50.75 mm(5%)。對應(yīng)的加載制度如圖4 所示。當(dāng)試驗(yàn)構(gòu)件的承載力退化至峰值承載力的85%以下時(shí),實(shí)驗(yàn)停止。

    圖3 加載裝置示意圖Fig. 3 Schematic diagram of test setup

    圖4 加載制度Fig. 4 Loading protocols

    實(shí)驗(yàn)設(shè)置了如圖3 中所示的6 個(gè)位移計(jì),D1與D6 分別測量水平和豎向作動(dòng)器的位移,D2 測量地梁的滑移;D3、D4 監(jiān)測連接板是否有面外變形;D5 測量弦桿相對轉(zhuǎn)角。應(yīng)變片布置如圖5 所示,主要監(jiān)測弦桿、RBS 板材及腹板連接板的應(yīng)變。

    圖5 應(yīng)變片布置Fig. 5 Arrangement of strain gauges

    2 試驗(yàn)現(xiàn)象

    2.1 OR

    OR 試件全程經(jīng)歷了4 個(gè)關(guān)鍵狀態(tài):① 當(dāng)位移角達(dá)到0.75%時(shí),試件開始屈服,最大應(yīng)變出現(xiàn)在削弱截面B 處,此時(shí)正、負(fù)方向承載力均值為136.92 kN;② 當(dāng)位移角首次達(dá)到1.5%(位移為15.23 mm)時(shí),試件達(dá)到峰值承載力,同時(shí)北側(cè)翼緣發(fā)生屈曲,如圖6(a)所示;③ 當(dāng)位移角達(dá)到2%(位移為20.3 mm)時(shí),在第二個(gè)加載循環(huán)時(shí)腹板屈曲,翼緣屈曲現(xiàn)象顯著加劇(如圖6(b)),構(gòu)件承載力開始下降;④ 當(dāng)位移角達(dá)到3%(位移為30.45 mm)時(shí),試件腹板和翼緣嚴(yán)重屈曲,南側(cè)翼緣與腹板焊縫撕裂(如圖6(c)所示),承載力急劇下降至峰值承載力的57.7%,實(shí)驗(yàn)終止。

    圖6 試件OR 實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 6 Test phenomena of OR specimen

    2.2 SCR

    SCR 試件全過程經(jīng)歷了3 個(gè)關(guān)鍵狀態(tài):① 當(dāng)位移角達(dá)到0.75%時(shí),最大應(yīng)變出現(xiàn)在外置RBS板材中部B2 處,表明RBS 板材和試件弦桿進(jìn)入屈服狀態(tài),在該位移角下,正負(fù)方向承載力均值為92.57 kN;② 當(dāng)位移角達(dá)到3%時(shí),弦桿發(fā)生碰撞(如圖7(a)所示),在此之前,新型弦桿僅RBS板材進(jìn)入塑性,其余部分整體保持彈性狀態(tài);③ 弦桿碰撞后試件承載力開始持續(xù)上升,在位移角達(dá)到4%時(shí)出現(xiàn)較為明顯的面外變形,導(dǎo)致試件與側(cè)限裝置發(fā)生碰撞,實(shí)驗(yàn)終止(如圖7 所示)。

    不同于傳統(tǒng)RBS 弦桿構(gòu)件,① SCR 構(gòu)件在加載全過程中RBS 板材、腹板和各類蓋板均無屈曲行為,且承載力未見下降現(xiàn)象。OR 則在1.5%的位移角下發(fā)生翼緣屈曲,隨后在2%位移角下發(fā)生腹板屈曲導(dǎo)致承載力下降,這驗(yàn)證了本研究提出的新型弦桿可有效預(yù)防屈曲行為,保證了弦桿的延性轉(zhuǎn)動(dòng)變形能力。② 隨著位移的逐漸增加,防屈曲蓋板、RBS 板材與弦桿發(fā)生相對滑移(如圖7(c)所示)。在彎矩和軸力的耦合作用下,SCR 試件腹板斷開處縫隙在預(yù)期的變形下單側(cè)閉合導(dǎo)致該側(cè)翼緣碰撞,使得翼緣參與受力,因此出現(xiàn)了剛度和承載力上升的現(xiàn)象。

    圖7 試件SCR 實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 7 Test phenomena of SCR specimen

    2.3 DCR

    對于DCR 試件,① 當(dāng)位移角達(dá)到0.75%時(shí),試件開始屈服,最大應(yīng)變出現(xiàn)在外置RBS 板材中部B2 處,表明RBS 板材和試件弦桿進(jìn)入屈服狀態(tài)。在該位移角下,正、負(fù)方向承載力均值為94.22 kN。② 當(dāng)位移角達(dá)到3%時(shí),南側(cè)弦桿縫隙寬度約0.5 mm(如圖8(a)),這與SCR 構(gòu)件存在一定的差別,從實(shí)驗(yàn)過程中可以看出SCR 構(gòu)件中的RBS 板材彎曲。③ 4%位移角第一圈負(fù)向加載時(shí),由于弦桿端部北側(cè)翼緣焊縫撕裂,如圖8(b)所示,實(shí)驗(yàn)停止。

    圖8 試件DCR 實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 8 Test phenomena of DCR specimen

    與SCR 相類似,DCR 試件加載全過程中弦桿全截面無屈曲行為,這表明雙側(cè)構(gòu)造同樣能夠有效抑制構(gòu)件的屈曲行為,提高弦桿的變形能力。隨著位移的逐漸增加,防屈曲蓋板、RBS 板材與弦桿也發(fā)生了相對滑移的現(xiàn)象(如圖8(c)所示)。但DCR 試件在位移角達(dá)到4%后斷縫仍未發(fā)生碰撞,這是由于在大變形狀態(tài)下弦桿端部焊縫進(jìn)入了塑性狀態(tài),焊縫的變形延緩了弦桿的碰撞并導(dǎo)致了最終的構(gòu)件破壞。

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 滯回曲線

    三個(gè)試件在加載點(diǎn)水平荷載-位移滯回曲線如圖9 所示,曲線較為飽滿,加載初期都呈現(xiàn)“梭形”的特征,但由于螺栓的滑移,導(dǎo)致了試件SCR和DCR 的曲線分別在1.5%和2%的位移角開始出現(xiàn)一定程度的捏攏現(xiàn)象。相比試件SCR,試件DCR 的捏攏程度較輕,這是由于SCR 試件的RBS 板材存在一定的彎曲行為,DCR 的RBS 板材則是軸向受力為主。值得注意的是,在伸臂桁架中斜腹桿是主要耗能構(gòu)件,弦桿的設(shè)計(jì)重點(diǎn)在于持續(xù)的延性變形能力,因此本研究在此不再對其滯回耗能能力展開深入討論。

    圖9 試驗(yàn)滯回曲線Fig. 9 Hysteretic curves of specimens

    3.2 骨架曲線與變形能力

    試件的骨架曲線如圖10 所示,屈服點(diǎn)根據(jù)弦桿翼緣應(yīng)變片測量值確定,峰值點(diǎn)為試件所承受的最大荷載[20],極限點(diǎn)為承載力下降至峰值承載力85%的點(diǎn),評價(jià)各個(gè)試件的延性變形能力,計(jì)算了延性系數(shù)μ。從圖10 和表2 可以看出:

    表2 骨架曲線特征點(diǎn)及延性系數(shù)Table 2 Values of characteristic points of skeleton curves and ductility coefficient

    圖10 骨架曲線Fig. 10 Skeleton curves of specimens

    1) 對比OR 試件,SCR 與DCR 延性變形能力有了較大提高,極限位移角均不小于3%,SCR 與DCR 的延性系數(shù)分別為6.2 和4,具有了更高的延性變形能力,表明新型弦桿具有較好的延性轉(zhuǎn)動(dòng)能力。

    2) 弦桿端部焊縫的質(zhì)量需要重點(diǎn)控制,在質(zhì)量良好的情況下,可引導(dǎo)構(gòu)件實(shí)現(xiàn)很好的延性變形能力,且將塑性行為主要集中于削弱截面部位。

    3.3 耗能能力

    為評價(jià)各個(gè)試件的耗能能力,繪制了試件的累積耗散能量Ea[21-22]如圖11 所示。當(dāng)位移角不超過1%時(shí),DCR 的循環(huán)耗散能量與OR 基本一致,均大于SCR,這主要是因?yàn)殡p側(cè)連接的構(gòu)造更能引導(dǎo)削弱截面板材的軸向拉壓耗能,而單邊連接存在一定的彎曲行為。當(dāng)位移角超出1%后,RBS板材屈服程度加深,在相同位移角下厚度越小,進(jìn)入塑性的程度越深,從而導(dǎo)致耗能總量增加[23]。當(dāng)弦桿發(fā)生碰撞后導(dǎo)致承載力的二次上升,也使得在3%位移角下,SCR 的耗能能力有了一定的提高,但耗能總量仍低于DCR 試件。

    圖11 累計(jì)耗散能量EaFig. 11 Cumulative dissipated energy of specimens Ea

    3.4 剛度退化與強(qiáng)度退化

    本研究在此采用相對剛度[21]和強(qiáng)度退化系數(shù)[21,24]來描述試件的剛度退化和強(qiáng)度退化的程度(見圖12、圖13),其中相對剛度為各級位移角下割線剛度與初始剛度的比值Ki/K0;強(qiáng)度退化系數(shù)ηi為每一級加載最后一圈的峰值荷載與第一圈加載時(shí)峰值荷載的比值。各試件的相對剛度Ki/K0與強(qiáng)度退化系數(shù)ηi隨位移角的變化如圖12、圖13所示。試件OR 在加載過程中剛度下降速率較快,在1%后下降速率明顯加快,這是由于此時(shí)翼緣產(chǎn)生明顯的屈曲行為,致使試件剛度退化速率降低。在相同位移角下,由于蓋板的作用,抑制了RBS 板材的屈曲行為,使得兩種構(gòu)造形式的新型弦桿SCR 和DCR 的剛度退化仍較為平緩。

    圖12 相對剛度Ki/K0Fig. 12 Relative stiffness factor Ki/K0

    圖13 強(qiáng)度退化系數(shù)ηiFig. 13 Strength degradation factor ηi

    OR 的強(qiáng)度退化系數(shù)基本隨著位移的增加而減小,在2%位移角時(shí)就下降到0.9 以下,強(qiáng)度退化較為明顯,而SCR 和DCR 在4%位移角前強(qiáng)度退化系數(shù)均大于0.9,說明新型弦桿強(qiáng)度退化不明顯。

    4 結(jié)論

    本文針對所提出的新型防屈曲伸臂桁架弦桿開展了相關(guān)實(shí)驗(yàn)研究,以期明確不同連接構(gòu)造方式對弦桿抗震能力的影響。共設(shè)計(jì)1 個(gè)傳統(tǒng)狗骨式弦桿和2 個(gè)不同構(gòu)造的新型防屈曲弦桿。得到如下結(jié)論:

    (1) 外置RBS 整體可將損傷耗能集中于該區(qū)域,防屈曲蓋板可有效抑制RBS 板材的屈曲行為,有效避免了傳統(tǒng)RBS 弦桿的屈曲現(xiàn)象。

    (2) 本研究設(shè)計(jì)的新型弦桿與狗骨式弦桿剛度基本相當(dāng),由于有效防止了屈曲,具有了狗骨式弦桿約2 倍的延性變形能力,可更好滿足弦桿在壓-彎-剪耦合作用下的變形需求,為腹桿充分耗能提供了保障。

    (3) 端部焊縫質(zhì)量需充分保障,避免在該區(qū)域發(fā)生破壞,影響弦桿變形能力,在此基礎(chǔ)上,可基于預(yù)期轉(zhuǎn)角和構(gòu)件長度合理設(shè)置斷縫寬度,保障新型RBS 弦桿在預(yù)期轉(zhuǎn)角下自由轉(zhuǎn)動(dòng),避免斷開翼緣的碰撞行為。

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