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    華泓煤業(yè)9306 工作面沿空留巷無煤柱開采技術(shù)

    2022-02-08 11:35:30張青
    煤炭與化工 2022年12期
    關(guān)鍵詞:切頂側(cè)向采空區(qū)

    張青

    (翼城華泓煤業(yè)有限公司,山西 臨汾 043500)

    1 概 況

    華泓煤業(yè)目前所采9+10 號煤層,工作面之間煤柱寬度留設(shè)20 m,造成資源浪費(fèi)。巷道位于應(yīng)力增高區(qū)內(nèi),圍巖應(yīng)力大,掘進(jìn)作業(yè)中支護(hù)困難?;夭勺鳂I(yè)中,工作面受動壓影響,巷道變形,圍巖難以控制,易發(fā)生頂?shù)装?、兩幫收縮等問題,不利于安全回采。因此,研究區(qū)段不留煤柱、實(shí)現(xiàn)采區(qū)無煤柱護(hù)巷具有重要意義。

    華泓煤業(yè)9306 工作面井下位于三采區(qū)南翼運(yùn)輸大巷東南部,工作面西南部為9304 工作面采空區(qū),東北部為9308 銜接工作面,東南部為礦界F8斷層。9306 工作面上覆2101 工作面已回采完畢。該工作面地面標(biāo)高1 070—1 150 m,井下標(biāo)高807—832 m,奧灰水位標(biāo)高624.4—625.4 m,埋藏厚度285~320 m。工作面走向長546 m,采長為210 m。

    9306 工作面開采9+10 號煤層,工作面總體形態(tài)為南高北低,大體呈單斜構(gòu)造,煤層波狀起伏局部有低洼,煤層厚度為1.9~2.6 m,平均2.3 m。煤層結(jié)構(gòu)簡單,普遍含一層較穩(wěn)定的夾矸,上層煤厚0.7~1.2 m,平均0.8 m;夾矸厚度0.05~0.2 m,平均0.1 m;下層煤厚1.1~1.8 m,平均1.4 m。煤層結(jié)構(gòu)為0.8(0.10) 1.4;煤層傾角1°~6°,平均傾角3°。工作面范圍內(nèi)全部穩(wěn)定可采,煤層結(jié)構(gòu)簡單,層理較明顯,節(jié)理不發(fā)育,硬度系數(shù)為2~3。煤種為低灰- 中灰、中硫- 中高硫、高熱值- 特高熱值的無煙煤。工作面煤層頂?shù)装迩闆r如圖1 所示。

    圖1 煤層綜合柱狀圖Fig.1 Coal seam comprehensive histogram

    為提高華泓煤業(yè)9306 工作面資源回收率,保證安全開采,現(xiàn)計劃在該工作面實(shí)施無煤柱沿空掘巷開采技術(shù),實(shí)施切頂卸壓。

    2 切頂卸壓分析

    切頂卸壓是通過預(yù)裂爆破技術(shù),將巷道上方基本頂、上覆巖層及一線巖層切斷,使巷道頂板由長懸臂梁轉(zhuǎn)變成短懸臂梁結(jié)構(gòu),阻斷應(yīng)力傳遞,降低回采動壓對留巷的不良影響,并采取一定補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)措施保證頂板穩(wěn)定,在工作面回采后采取擋矸措施,使采空區(qū)頂板沿切縫垮落并沿?fù)蹴反胧┮粋?cè)形成巷幫,配合臨時支護(hù)措施使留巷度過工作面動壓影響,最后回撤臨時支護(hù)實(shí)現(xiàn)沿空留巷,如圖2所示。

    圖2 切頂卸壓沿空留巷技術(shù)原理Fig.2 Technical principle of roof cutting and pressure relief gob-side entry retaining

    3 沿空留巷切頂高度及關(guān)鍵參數(shù)確定

    3.1 切頂角度的確定

    適宜的切頂角度可有效減少切頂作業(yè)時產(chǎn)生摩擦阻力,有助于側(cè)巖層的下落,卸壓效果顯著。實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明,切縫線應(yīng)偏向采空區(qū)一側(cè),且角度不宜太大,大角度導(dǎo)致切頂短懸臂結(jié)構(gòu)長度過大,施工難度系數(shù)增加。結(jié)合9306 工作面實(shí)際情況,確定切頂角度≤20°。

    3.2 切頂高度的確定

    根據(jù)力學(xué)實(shí)驗(yàn)測得的巖石物理力學(xué)參數(shù)計算上覆巖層各層載荷,確定留巷工作面關(guān)鍵層位。9306工作面覆巖分層參數(shù)見表1。

    表1 9306 工作面覆巖分層參數(shù)Table 1 Stratification parameters of overlying strata of 9306 working face

    續(xù)表

    根據(jù)采場“大- 小”結(jié)構(gòu)原理,巷道屬于小結(jié)構(gòu),因此初步判定9+10 號煤層上覆1~6 層中2 層石灰?guī)r對沿空留巷巷道頂板的載荷影響較大,為關(guān)鍵層。因此,利用FLAC3D 軟件,按照切斷K2 石灰?guī)r的高度和切斷K3 石灰?guī)r高度進(jìn)行模擬分析,即切頂高度8.9 m 和15.8 m。

    3.2.1 切頂高度8.9 m 時模擬結(jié)果分析

    (1) 圍巖應(yīng)力分布。

    切頂高度8.9 m 條件下巷道應(yīng)力分布如圖3 所示。從圖中可以看出,巷道頂板靠采空區(qū)幫一小部分垂直應(yīng)力向上,其他部分垂直應(yīng)力均向下,向下的垂直應(yīng)力最大值為10.34 MPa,位于頂板實(shí)體煤幫肩角處;巷道底板垂直應(yīng)力均向下,底板實(shí)體煤幫底角處垂直應(yīng)力最大,為7.94 MPa,向采空區(qū)幫方向逐漸減小;巷道實(shí)體煤幫水平應(yīng)力向左,最大值水平應(yīng)力為2.96 MPa。

    圖3 切頂8.9 m時巷道應(yīng)力分布Fig.3 Stress distribution of roadway at 8.9 m roof cutting

    (2) 側(cè)向支承壓力分布。

    切頂高度8.9 m 條件下留巷側(cè)向支承壓力曲線如圖4 所示,工作面?zhèn)认蛑С袎毫υ诙叹嚯x內(nèi)急劇增長至峰值位置,隨后又迅速降低,直至距離留巷煤幫30 m 左右位置時垂直應(yīng)力變化才開始緩和。側(cè)向支承壓力峰值在距離留巷煤幫12 m 左右的位置,大小為19.23 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)2.20。

    圖4 切頂8.9 m時側(cè)向支承壓力曲線Fig.4 Lateral abutment pressure curve at 8.9 m roof cutting

    (3) 巷道位移分布。

    切頂高度8.9 m 條件下留巷垂直位移及水平位移分布如圖5 所示。從圖中可以看出,巷道頂板整體向下變形,其中實(shí)體煤幫側(cè)頂板下沉量較小,向采空區(qū)幫側(cè)逐漸增大,至采空區(qū)邊緣頂板下沉量達(dá)到最大,最大下沉量為122.11 mm;巷道底板整體出現(xiàn)底鼓現(xiàn)象,其中底板中部靠近實(shí)體煤幫一側(cè)底鼓量最大,達(dá)到283.08 mm,向兩側(cè)逐漸減小;巷道實(shí)體煤幫實(shí)體煤出現(xiàn)漲幫現(xiàn)象,在實(shí)體煤幫中下部水平位移達(dá)到最大30.59 mm。

    圖5 切頂8.9 m時巷道位移分布Fig.5 Roadway displacement distribution at 8.9 m roof cutting

    3.2.2 切頂高度15.8 m 時模擬結(jié)果分析

    (1) 圍巖應(yīng)力分布。

    切頂高度15.8 m 條件下巷道應(yīng)力分布如圖6所示。從圖中可以看出,巷道頂板靠采空區(qū)幫一小部分垂直應(yīng)力向上,其他部分垂直應(yīng)力均向下,向下的垂直應(yīng)力最大值為8.24 MPa,位于頂板實(shí)體煤幫肩角處;底板最大垂直應(yīng)力區(qū)域在實(shí)體煤幫底角處,達(dá)7.48 MPa,向采空區(qū)幫方向逐漸減??;巷道實(shí)體煤幫水平應(yīng)力向左,最大值水平應(yīng)力為1.95 MPa。在切頂高度為15.8 m 的情況下,巷道圍巖應(yīng)力在鄰近采空區(qū)一側(cè)有部分卸壓,相較于切頂高度為8.9 m 的情況,卸壓程度比較明顯。

    圖6 切頂15.8 m時巷道應(yīng)力分布Fig.6 Stress distribution of roadway at 15.8 m roof cutting

    整體來說切頂高度越高,頂板最大垂直應(yīng)力越小,切頂高度達(dá)到基本頂及其上覆關(guān)鍵巖層高度后,切頂高度的對頂板最大垂直應(yīng)力的影響逐漸減小。

    (2) 側(cè)向支承壓力分布。

    切頂高度15.8 m 條件下側(cè)向支承壓力曲線如圖7 所示。初始距離內(nèi)迅速增大,持續(xù)一段距離后急劇下降,隨后回升至峰值,一直到距離留巷煤幫30 m 左右位置時垂直應(yīng)力變化才開始持續(xù)降低。側(cè)向支承壓力峰值出現(xiàn)在距離留巷煤幫30 m 左右的位置,大小為16.95 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)1.94。

    圖7 切頂15.8 m時側(cè)向支承壓力曲線Fig.7 Lateral abutment pressure curve at 15.8 m roof cutting

    理論上講,切頂高度與頂板側(cè)向支承壓力峰值呈反比關(guān)系,切頂高度達(dá)到基本頂及其上覆關(guān)鍵巖層高度后,對側(cè)向支承壓力峰值及應(yīng)力集中系數(shù)影響減緩。

    (3) 巷道位移分布。

    切頂高度15.8 m 條件下留巷垂直位移及水平位移分布如圖8 所示。巷道頂板整體朝下變形,實(shí)體煤幫側(cè)變形相對較小,采空區(qū)邊緣的頂板變形最大,下沉量101.51 mm;巷道底板發(fā)生底鼓,中部偏向煤幫一側(cè)底鼓最為嚴(yán)重,達(dá)177.57 mm,兩側(cè)底鼓變形緩慢下降;巷道實(shí)體煤存在漲幫情況,中下部水平位移最大,為14.27 mm。

    圖8 切頂15.8 m時巷道位移分布Fig.8 Roadway displacement distribution at 15.8 m roof cutting

    3.3 切頂關(guān)鍵參數(shù)確定

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果及頂板巖性情況,綜合確定此次切頂高度為15.8 m。超前預(yù)裂切縫包含打鉆和爆破,施工范圍為9306 進(jìn)風(fēng)順槽切眼至停采線外15 m。

    4 爆破鉆孔參數(shù)

    4.1 鉆孔開口位置

    為最大限度保護(hù)頂板的完整性,確保留巷斷面,鉆孔盡可能的貼近回采幫,同時結(jié)合鉆機(jī)回轉(zhuǎn)范圍確定開孔位置。一般孔位距離回采幫≤300 mm,且鉆孔成一條線分布。

    4.2 鉆孔角度

    如圖9 所示,鉆孔傾角α 是指在巷道中線剖面圖中,鉆孔與水平方向的夾角;傾角β 是指在巷 道斷面圖中,鉆孔與豎直方向的夾角。

    圖9 爆破鉆孔布置示意圖Fig.9 Blasting borehole layout

    鉆孔傾角α 需考慮因頂板是否有利于鉆機(jī)施工、是否有利于鉆孔裝藥、是否能保證切縫效果、是否能減少裝藥量等因素;爆破鉆孔傾角β 需考慮切頂后基本頂、上覆關(guān)鍵層懸露長度等。結(jié)合9306 工作面現(xiàn)場及設(shè)備情況,確定向工作面回采幫傾斜,α=75°,β=0°。

    4.3 鉆孔直徑及間距

    根據(jù)華泓煤業(yè)鉆機(jī)設(shè)備的實(shí)際情況,確定鉆孔直徑d=50 mm,深孔鉆孔間距L深根據(jù)爆破破裂區(qū)范圍確定,淺孔間距L淺根據(jù)深孔間距,考慮巖層性質(zhì)均勻布置。

    結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況,深孔間距L深=800 mm。淺部仍然采用爆破切頂,結(jié)合上述分析結(jié)果,淺孔鉆孔間距L淺=800 mm。即深孔- 淺孔間距400 mm,深孔- 深孔間距800 mm,淺孔- 淺孔間距800 mm。

    4.4 鉆孔深度

    依照9306 工作面綜合柱狀圖和數(shù)值模擬結(jié)果,目標(biāo)切頂高度為15.8 m。鉆孔深度H 可通過如下臨界公式計算:

    式中:H0為目標(biāo)切頂高度,15.8 m;α 為鉆孔傾角,75°;β 為鉆孔傾角,0; σ 為煤層傾角;c為鉆孔超過目標(biāo)切頂高度厚度,取0.1 m。計算得預(yù)裂切縫鉆孔深度H=16.8~16.9 m,因此鉆孔深度取17 m。

    依照《煤礦安全規(guī)程》相關(guān)規(guī)定,深孔爆破時封孔長度不低于孔深的1/3,即封孔長度不小于6 m,而華泓煤業(yè)9+10 號煤層直接頂為8.3 m 厚的K2 石灰?guī)r,深孔爆破后對K2 石灰?guī)r基本無影響,可采取深淺孔結(jié)合的方式進(jìn)行切頂卸壓??紤]到深孔封孔長度為6 m,則淺孔深度設(shè)為7 m,具體參數(shù)見表2。

    表2 爆破鉆孔參數(shù)Table 2 Blasting borehole parameter

    5 裝藥及封孔結(jié)構(gòu)

    裝藥及封孔結(jié)構(gòu)如圖10 所示。

    圖10 裝藥及封孔結(jié)構(gòu)示意Fig.10 Charging and sealing structure

    (1) 炸藥。

    選用三級煤礦許用乳化炸藥,直徑φ=32 mm,長l=200 mm,重量m=200 g。

    (2) 裝藥量和藥卷數(shù)量。

    深孔爆破孔深度17 m,裝藥段長度為11 m,封孔段長度為6 m;淺孔爆破孔深度為7 m,裝藥段長度為4.5 m,封孔長度為2.5 m,均滿足規(guī)程要求。

    線裝藥密度q=1.0 kg/m,裝藥段裝藥量Q=Lq。則深孔裝藥量為11 kg,藥卷數(shù)量55 卷;淺孔裝藥量為4.5 kg,藥卷數(shù)量22 卷。

    (3) 裝藥及封孔結(jié)構(gòu)。

    孔內(nèi)分為裝藥段和封孔段。裝藥段采用O 型聚能管裝藥,封孔段采用黃土/ 粘土炮泥和水炮泥封孔,炸藥引爆采用礦用電雷管引爆,一起爆破的炮眼雷管段別相同,孔內(nèi)并聯(lián)、孔間串聯(lián)連接,每次爆破個數(shù)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)確定。按照華泓煤業(yè)通風(fēng)風(fēng)量計算得到,每次爆破使用炸藥量不得大于37 kg,即每次爆破2 個深孔和2 個淺孔,滿足要求。

    6 巷道補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)

    為確保巷道安全,采取高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)頂板。補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)施工范圍與切頂范圍相同,為防止爆破振動對頂板支護(hù)的影響,頂板補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)在切頂后、工作面超前支承壓力影響前完成施工。

    補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)錨索規(guī)格為φ21.8 mm×7 200 mm,施工間排距1 650 mm×1 300 mm,鋼托盤規(guī)格為300 mm×300 mm×16 mm。錨索全部垂直于頂板分布,要求錨固力≥520 kN、預(yù)緊力≥292 kN,如圖11 所示。

    圖11 巷道補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)Fig.11 Roadway reinforcement support

    7 結(jié) 論

    (1) 華泓煤業(yè)9306 工作面采用沿空留巷無煤柱開采技術(shù),通過對巷道表面變形監(jiān)測數(shù)據(jù)分析,巷道表面變形后平均頂板下沉量為101.51 mm,平均兩幫移近量為14.27 mm,巷道兩幫收縮和頂板下沉位移滿足巷道寬度和高度變形要求;兩幫移近后巷道寬度大于4 000 mm,滿足巷道留巷要求;清理底鼓后,高度滿足巷道使用要求。實(shí)踐表明,此次切頂卸壓沿空留巷設(shè)計應(yīng)用效果良好。

    (2) 華泓煤業(yè)9306 工作面切頂卸壓沿空留巷后,取消了保護(hù)煤柱,煤價按照每噸600 元計算,多回收煤柱煤量3.45 萬t,增加效益2 070 萬元,取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。

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